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440t及以上CFB锅炉选型注意

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筹建440t/h及以上CFB锅炉（电站）需注意的技术问题
张全胜
【摘要】论述筹建大型440t/h级CFB锅炉（电站）在电站锅炉、系统设计和筹建方决策等方面需注意的技术问题；提出一些订货、制造、设计、安装、试运行等技术方面的建议。这些问题或建议大多可以在电站筹建时加以注意并解决落实，最终减少业主CFB锅炉的投资风险。
【关键词】CFB锅炉筹建注意技术问题

自从1995年12月国内第一座410t/h高温高压循环流化床（CFB）锅炉示范电站在四川内江高坝发电厂成功投运以来，先后有八十余台国产410—450t/h高温高压或440—480t/h超高压再热CFB锅炉在四十多个发电厂相继订货、安装并少量投运。上海锅炉厂、东方锅炉厂、哈尔滨锅炉厂各有二、三十余台440t/h级CFB锅炉被国内电厂订货。在循环流化床锅炉的开发上，经过“自行研制”、“借鉴积累”到“中一外强强联合”等阶段；他们分别采用引进国外410t/h高温高压（或超高压再热）CFB锅炉技术，结合各自在35t/h—220t/hCFB电站锅炉的开发、研究、使用经验，在借鉴国外技术基础上加以创新改进研制出国产大型CFB电站锅炉；各部件完全在国内生产厂设计、制造，汽轮发电机组由国内各生产厂配套。近9年来，在国家各有关部委的支持下，国产大型440t/h超高压再热CFB电站锅炉先进技术快速地应用于我国电力生产，在解决火电厂高硫煤的大气环保问题及劣质煤用于电厂锅炉的稳定燃烧问题方面闯出了新路，起到了显著示范作用。这将推动我国大型亚临界670t/h—1025t/hCFB锅炉的技术进步，加快电力生产部门应用大型CFB锅炉技术的步伐。通过对我国十余台已投产440t/h级大型CFB锅炉运行情况的多次调研，现在建设的大型CFB锅炉及系统还是存在许多问题，这些问题大多来自大型CFB锅炉的设计、制造、安装及电站系统设计和筹建方决策等方面。根据近几年筹建工作及调研掌握的资料就筹建大型CFB锅炉需注意的技术问题谈谈自己的看法，这些问题大多可以在电站

筹建时加以注意并解决，最终减少业主CFB锅炉的投资及风险。

1、注意及时进行委托煤种试烧试验研究，以便发现问题及时研究对策
针对特定煤种，CFB锅炉设计中一些关键参数的选取，国外公司一般采用工程试烧的方法获得。目前，我国针对大型CFB锅炉尚未建立锅炉炉膛选型设计和关键参数的选取及常规煤质试验分析方法。面对这一状况，国电热工研究院结合已有的工程煤种试烧经验和CFB锅炉的设计运行经验，建立了一套完整的CFB试烧方法，通过此试验，可以对工程煤种在炉内的着火特性、燃尽特性、结焦特性、压火特性、热态点火特性、最低稳燃温度等项目进行测量分析研究。能够为CFB锅炉工程的煤种选型、锅炉设计、辅助系统选型、CFB锅炉的运行预测等提供基础数据和技术参考；同时可以为锅炉的点火、试运行提供一定的指导，防止走弯路。最好在主机定货前委托煤种试烧试验研究；在锅炉安装过程中进行委托煤种试烧试验研究也为时不晚，仍可发现问题及时研究对策。若不进行委托煤种试烧试验研究，势必在点火、试运行时用电厂大型CFB锅炉进行煤种“试烧”，如出现问题再研究对策采取措施则直接和间接损失巨大。
可委托进行的CFB锅炉试验研究项目如下：●燃烧效率测定；●灰平衡及灰的理化特性测定；●沿床高的温度和压力分布测试；●点火特性及炉内燃烧过程研究；●受热面的磨损；●床温与结焦特性；●CFB低负荷稳燃特性；●底渣、飞灰成份、飞灰粒度分析及可燃物含量分析；●脱硫效率及污染物排放浓度测定；●对特定燃料进行设计和运行参数的试验；●CFB传热特性研究；●CFB关键部件等其它专项试验研究。●根据工程需要，还可进行一些特殊的试验研究，如受热面的磨损、飞灰水合试验、灰渣钙化物分析等。
2、务必注意设计足够大的干煤棚（或筒仓）防止湿煤进入CFB锅炉给煤及输煤系统导致多处严重堵煤
循环流化床锅炉的原煤斗内煤粒较小,湿度大时则难以下料,建议务必注意设计针对3-7天连阴雨的干煤棚（或筒仓）设计。给煤系统运行正常与否对锅炉能否正常运行影响极大，从已投产440t/h级CFB锅炉运行情况看，湿煤进入CFB锅炉给煤及燃煤输送系统导致多处严重堵煤已成为严重制约锅炉连续、安全、经济运行的主要因素。来煤水分较大易出现频繁的给煤机断煤问题，锅炉床温经常因为给煤机断煤而出现大幅波动，严重影响了锅炉的稳定运行。旋转给料阀在煤水份偏大时产生叶轮严重积煤现象，使叶轮形成一圆筒，无法将煤送至炉膛。
堵、棚煤原因比较复杂，但主要原因是燃煤粒度小加之湿度又大。CFB锅炉要求入炉燃煤粒径小于10mm，可见燃煤粒度小是CFB锅炉的固有特点，没有办法改变，所以要在燃煤湿度管理上下工夫。在其它方面也可以做些工作以很好地改善上述的棚、堵煤问题，如原煤斗内衬采用微晶铸石板或者不锈钢板、原煤斗内设计安装新型专利产品液压疏松机、给煤机出口去掉旋转给料阀后加装锁气器、改进原煤斗下煤口狭窄、煤仓四壁与水平面的倾斜角>70°、原煤仓的容积适当减小或煤湿度大（＞12%以上）时半仓储煤等。


<>3、注意优化设计采用前墙给煤
建议将CFB锅炉研发初期普遍采用的从炉后回料阀斜腿给煤改为炉前给煤（前墙给煤），以简化系统，提高给煤的可靠性。因煤仓间通常布置在锅炉前部，所以大型CFB锅炉研发初期普遍采用的后墙回料阀斜腿给煤一般要采用三等给煤，给煤系统复杂因而故障点多，特别是多级串联布置所采用的刮板式给煤机故障频繁。如果采用前墙给煤设计则只用一级给煤即可；完全前墙型给煤方式，并联布置数台（4—6台）全密封电子称重式皮带给煤机，单台给煤机一级给煤到炉前，所以其系统的可靠性非常高。另外由播煤增压风机提供播煤增压风使煤在炉膛纵向（深度方向）扩散均匀。前墙给煤时只要设计合适的给煤点数量（一般取4—6点），可保证给煤的横向（宽度方向）均匀性，对燃烧效率影响很小。
另外在落煤管道上最好不要设计布置锁气式旋转给料阀（在正压粉尘环境中运行易出故障），只需设计布置锁气器即可；采用播煤风斜向引入下煤管的方式，让播煤风承担炉内烟气的密封任务。这样减少了堵煤点、减少了设备。可节约投资近百万元。
对已采用回料阀给煤的锅炉应在回料斜腿上设计朝向其出口的高速播煤冷风管道，该股风可把挥发份吹进炉内，破坏回料口旋流，防止点火阶段给煤由于回料量少不能迅速被返料带入炉内，堆积在返料口导致回料口超温结焦现象。另建议每侧给煤要能确保锅炉满负荷并在上游给煤口处加装插板，调整落煤量，使给煤口落煤均匀，并防止落煤口堵塞。
4、应注意锅炉合同中不要包含耐磨耐火内衬材料和点火风道耐磨耐火保温材料
据国内对CFB锅炉的统计，由于耐磨、耐火材料故障（塌料或磨损严重）造成的停炉事故占CFB锅炉事故的15％左右。耐磨耐火材料突然大块脱落会使炉膛流化状态破坏导致结焦；还会造成锅炉排渣堵塞不畅，无法满负荷运行，甚至被迫停炉。所以应注意锅炉耐磨耐火内衬材料和点火风道耐磨耐火保温材料与施工应单独和有较多业绩的同一个厂家（公司）签定合同。这样由材料供货商同时负责施工，可很好的处理材料质量与施工质量的矛盾，将责任方统一为一家。如果材料由锅炉厂（分包）供货而施工由另一方承担（一般为安装公司分包）不但存在锅炉厂不供损耗而实际施工确实存在损耗的矛盾，更麻烦的是耐磨耐火材料与施工质量责任难以分明。建议在基建工作中，最好是由有较多业绩的熟悉所用保温材料特性的材料生产厂家进行耐磨耐火材料施工，使其同时对材料质量和施工质量负责。
另外注意点火风道金属结构部分不是通常的烟风道，应由锅炉厂供货并提供耐磨耐火保温结构设计和耐火保温用金属件。
5、注意有必要对水冷壁、屏式受热面及时进行超音速电弧喷涂增强防磨。
CFB电站锅炉目前仍存在受热面磨损严重、防磨措施不力的问题，由于磨损造成的事故接近事故停炉总数的50%。受热面管子磨损爆管已是被迫停炉的主要原因之一。大量早近期投运的CFB电站锅炉的实

际运行证明恰是在锅炉制造厂设计的耐磨材料终结处以上一些区域发生受热面管子磨损爆管的几率最大。国产440t/h级超高压再热CFB锅炉沿炉膛高度方向，锅炉制造厂设计的耐磨材料终结处以上1—2米高度区域，以及炉膛上部屏式受热面锅炉制造厂设计的浇注料终结处以上l—2米高度区域和安装焊缝上下300mm区域皆属需重点实施增强防磨的区域；需由用户在产品安装现场实施。若待锅炉投产后发生受热面管子多次磨损泄露才进行防磨施工，则直接和间接经济损失巨大。所以新建440t/h级CFB锅炉在水压试验后有必要及时对水冷壁、屏式受热面进行超音速电弧喷涂增强防磨。
另外注意以下事项否则会产生水冷壁管被冲蚀磨损泄漏：■鳍片上的安装割口补焊焊缝及分溅疙瘩必须打磨到与母材平滑；■焊接在水冷壁上的吊环等临时安装焊件必须割净并打磨与母材平滑；■对炉膛中部的压力表、温度表、取样和风口等孔附近增强防磨，废除一些多余的炉墙开孔并将这部分水冷壁管拉直。
<>6、最好采用床上床下联合点火方式
为了加快锅炉启动速度，缩短启动时间，节约燃油，可采用床上加床下联合点火启动方式。床下布置两只热烟发生器位于与斜置一次风道相交的水平点火风道内，启动点火燃烧风来自点火增压风机；床上一般布置四只启动燃烧器。已投产440t/h级循环流化床锅炉运行情况证明三种启动点火方式（只床上点火、只床下点火、床上和床下点火结合）都能正常启动点火。
需注意的是床下点火存在着点火风道体积庞大、对耐磨耐火保温材料及施工要求严、投资大、耐火保温结构复杂、烘炉要求高且时间长、在温态点火过程中热烟气温度不好控制、紧急情况下用于助燃时需切换流化风对运行操作要求高、误操作时风道内易超温塌料且修复时日长等缺点。其优点是热量利用效率高，点火到投煤所用时间短。
床上燃烧器中心管的套管需足够长、套管头部需支撑牢固，防止油枪伸缩机构进、退不能到位。注意增大停运的床上燃烧器的二次风量防止砂粒进入雾化片内使油枪雾化不好，同时注意把油枪的压缩空气吹扫阀改为“停电开启式”，使油枪停运后保持有压缩空气吹出。
7、采用床下点火方式需注意的问题7.1浇注料及施工问题见上述4中所述
7.2烘炉要严格遵守烘炉曲线，切忌盲目赶工期造成烘炉养护质量不高，点火后耐火材料会出现裂纹、塌料进一步导致床下燃烧器外壳烧红，修复时日更长。
7.3要求调试人员一定在第一次点火前做好油枪雾化试验，以了解油枪的特性，为床下点火器的安全运行提供保证。
7.4点火配风正确。油枪燃烧配风（燃油一次风）门开度80—100％，混合风（燃油环形二次风）门开度80—100％；点火初始阶段主要靠来自点火增压风机的这两股风提供最小流化风量。所以注意点火增压风机出口或进口需有风量测量装置并做好风量标定。一次风（斜管段）流化风挡扳开度在10—30%，开

度偏小会造成热烟气反窜至斜管段使斜管段过热变红甚至烧坏非金属膨胀节（注意此处管段应当设计成不锈钢膨胀节）；开度偏大会将油燃烧器产生的热烟气闷在燃烧区域造成此区域局部耐火材料超温塌料、风道烧红。点火过程中应尽量减小一次风（斜管段）流化风风量，增大来自点火增压风机的油枪燃烧配风和混合风风量以及提高风压；点火增压风全开再加上10—30%的一次风量足够点火时的流化风用量，这时不会出现一次风（斜管段）过热变红的现象，也不会出现床下燃烧器外壳烧红现象。启动成功后，一次风（斜管段）流化风风量逐渐增加，油枪燃烧配风和混合风应全部关闭。点火过程中用一次风挡板调节点火风道温度时挡板开度一次调整幅度不得超过土5％，在保证稳定、充足的流化风量时应密切注意点火风道最高点温度和一次风（斜管段）温度。
7.5最好对一次风（斜管段）进行温度测量监控，最高温度不大于260℃。另需注意一次风以小于45度的角度斜向进入混合风室；早期一次风呈90度进入点火风道混合风室阻碍了高温烟气流出，易使予燃室内耐火材料烧坏。
7.6在正对油枪的平衡风室（均压均温分配风箱）外壁设置看火孔（看火镜）以便直观观察到油枪雾化和火焰的全貌，这对新建机组的调试和运行人员非常重要。
7.7混合风道的热烟气温度测点至少三个且在同一风道截面相隔120°。测量监控点火风道最高点温度不得超过1200℃，平衡风室（均压均温分配风箱）热烟气最高不得超过980℃。
7.8防止因风机震动导致点火风道用风挡板自关，使点火风道超温损坏。
7.9点火风道与水冷风室间不宜设置耐高温性能较差的非金属补偿器（易爆裂而导致紧急停炉），应当选不锈钢补偿器。
7.10燃用低挥发份无烟煤时锅炉启动较难。注意应及时进行上述1所述煤种试烧试验研究。7.11床上大面积采用定向风帽的CFB锅炉，在平衡风室底部应均匀设置四个放渣短管及阀门。7.12在油枪燃烧配风与混合风之间的环形空间设计足量的跟部风可防止高温热烟气回流使予燃室内耐火材料烧坏。
8、建议采用国产细碎机、一次风机、回料流化高压风机
大型循环流化床锅炉的发展带动了国产配套辅机制造业的发展，使CFB锅炉配套主要辅机—细碎机、一次风机、回料高压风机（J阀风机）逐步国产化。目前国产细碎机、一次风机、回料高压风机已成功配套于各省大型2×410t/h—460t/hCFB电站锅炉。国产辅机是国内制造厂吸收国内外最新技术，并结合我国实际情况开发设计的。与进口机相比国产三种辅机共可节约投资近三百万元。需注意的技术问题有：
8.1在细碎机进口管段设计振动细筛机（筛孔12×12）及旁路，则280t/h细碎机即可满足3×135MW电厂的需要。在煤的正常水分情况下，国产细筛机能够正常工作。若原煤中粒径φ6mm以下的能达60％，

则这些都是用不着进粗、细碎机的煤，若没有设计原煤筛分系统，原煤只有进入碎煤机全粉碎，这不仅增大了设备选型，而且增加了厂用电与机器磨损，最大的后果是产生过破碎现象使进入锅炉的煤过细。
8.2在细碎机进口也需设计复膜扁布袋除尘器，以吸收落煤管内正压产生的煤粉尘，减少煤尘污染。细碎机出料落煤管段应设计成渐扩体，避免出现较高的风速携带煤尘飞扬。
8.3细碎机下部不设筛子（不带底箅）。
8.4运行中务必严格控制细碎机出口间隙小于10毫米以确保燃煤颗粒度。这是保证CFB锅炉安全稳定运行的前提。因为燃煤颗粒的变粗（特别是含有矸石成分时）将影响排渣管阀及冷渣器、旋转给料阀及气力输渣系统的正常运行，严重时还会被迫停炉。
8.5若燃煤含有矸石成分需在细碎机选型时提供如实煤种供生产厂家试验研究，确保矸石成分达到破碎粒度。
8.6输煤系统需设置除大块机、除杂物机及多级除铁器，原煤在破碎前应将石头和杂物除掉，以满足破碎机及锅炉供煤品质的要求。
8.7在细碎机的电气控制设计上需配套可逆转装置。
8.8回料高压风机配套的对空排气门（电磁阀）应配套优质品，防止其故障情况下自开造成锅炉各参数剧烈波动甚至锅炉MFT动作。
9、建议考察选择滚筒式冷渣器和链斗输送机
冷渣器是保证CFB锅炉安全高效运行的重要部件。冷渣器的不正常工作是导致被迫停炉和减负荷运行的主要原因之一。基于风帽流化原理的多仓式流化床风水冷选择性排灰冷渣器大多存在着对灰渣中渣块流化不好产生堵塞现象,排渣困难,且进渣量的控制不可靠、操作调整复杂。由于冷渣器排渣不畅，会造成炉膛床层压力升高到极限而被迫停炉。冷渣器堵塞的频率越高，锅炉被迫停运就越频繁，已成为影响锅炉运行的最大问题。一种好的解决办法就是采用不同于风帽流化原理的风水冷却式滚筒冷渣机，冷渣器后面的输渣设备最好设计为链斗输送机，将渣大角度提升至渣库；气力输渣系统对锅炉可能排出的大渣粒无法输送故建议不要采用此种输渣方式。440t/h级CFB锅炉都是多口（2—4口）排渣设计，单口排渣量大多不大于8t/h。10t/h的风水冷却式滚筒冷渣机在国内的实际应用很多，且经过国内生产厂家的不断研发改进，大量运行业绩证明该机性能优良，运行平稳，实用可靠，能满足干式连续冷渣的需要；采用风(自然风、水双冷却介质，提高了换热效果，降低了出渣温度(低于150—200℃；构思新颖，结构简单，采用内螺旋输送热渣，克服了其它类型冷渣机普遍存在的磨损问题，易损件少，显著地提高了干式冷渣机的运行可靠性和整机寿命；配套的电机功率低、冷却水用量小，对水质无特殊要求，系统配置简单，节省了基建投资和运行费用。设计选型风水冷却式滚筒冷渣机后可去掉高压头大风量的冷渣流化风机，可节约近百万元。风水冷却式滚筒冷渣机仍尚需研究分离未燃尽碳粒返回炉膛的问题，使该机进一步完善。

对已采用多仓式流化床风水冷选择性排灰冷渣器的锅炉可采取以下措施有助于稳定排渣运行：★安装旋转排渣阀并可靠运转；★冷渣流化风机风量、风压足够大；★冷却水质好水温低且水量和水冷受热面足够大；★启炉前将炉内残留浇注料、可塑料、铁丝、铁块等异物清理干净；★保证冷渣器进渣量有效调控；★选择仓下部能事故排除大渣及杂物（脱落的浇注料、可塑料等）；★防止超出力运行；★勤检查冷渣系统浇注料是否有松动、隆起、凹坑、脱落等异常现象，及时处理；★勤检查风帽磨损与堵塞程度并及时处理；★严格控制入炉煤粒径＜10
mm；★启炉前冷渣器内应有一定的床料；★应对冷渣器的流化风正确标定；★只用一种风帽，最好用定向风帽；★初期进渣量一定要小，操作一定要缓慢；★采用定向风帽的CFB锅炉运行时应大量减少两侧给煤机的给煤量以减少排渣中的碳颗粒含量；★进渣管道上的金属膨胀节各向补偿量足够大。
<>10.建议进行煤仓间的防冻设计
建议对煤仓间砌墙密封防止冬季寒冷空气吹入煤仓间引起金属煤斗冻结并造成煤斗严重堵煤。<>11.注意严控入炉煤粒度防止过粗或过细
若煤粒过粗则会发生大块沉积、流化不畅、循环灰量不足、出力下降、局部结焦、炉渣可燃物含量增加、排渣困难而引起事故，这是我国CFB锅炉不能长期稳定运行的主要原因之一，所以入炉煤粒度能否控制好对锅炉的稳定运行影响很大，保证入炉煤一定的细度是维持经济燃烧的必要条件之一。实际运行证明，尺寸超过了10mm的煤粒，进入炉膛后很难烧透，挥发份低灰分大的劣质无烟煤更难烧透。输煤系统必须采用两级破碎及其入料筛分系统，严格控制入炉煤的粒径＜10mm。最重要的是控制细碎机的下部出料间隙在10—12毫米。
若煤粒过细（d50=0.1—0.3mm），在点火启动时飞灰可燃物会大大增大，如同时油枪雾化不好则极可能出现尾部烟道再燃烧。对一些非常细的粉煤，建议点火启动时不要采用或进行筛分后再送锅炉燃烧。
若入厂煤含有一定量矸石会对没有针对矸石而设计的细碎机产生危害，运行中细碎机无法将煤中矸石彻底粉碎。如欲保护细碎机就只得将其下部出料间隙调大对大颗粒矸石放行；这样会使大块的矸石在床底沉积，影响流化和燃烧，进一步使排渣系统不能正常工作，也使气力除渣系统管道磨损严重（内衬陶瓷弯头用不足30天就磨穿）。减少煤中矸石，只能从煤种上解决或在订货时针对矸石设计细碎机（增强破碎能力或在出口设置筛分系统）。
12.
启动床料的粒度分布与高度
应严格按照设计值控制床料粒度，启动用砂、旧CFB锅炉炉渣及添加的床料一定要按照厂家设计的参数进行筛选，以保证机组能按照设计工况运行。床料粒度偏大时，使流化风量加大且床料流化不好，在回料阀内始终不能堆积足够的料位，也不能形成正常的回料循环。点火时床料的粒径应为0—3mm，静止床

料高度应为400—500mm（床层压差约在4700—5800pa之间），这样启动初期的流化风量较小，且床内的流化相对稳定。同时应尽量提高大颗粒所占份额，以增强床层密相区的颗粒浓度和蓄热能力，缩短加热阶段的时间。静止床料高度太低会使加热床料变得很困难，因为此时床内的流化变得极不稳定，床料的蓄热能力变差，使加热升温所需要的时间大大延长，燃油的消耗量也会成倍增加，在加热升温阶段的最后不得不在床温无法满足着火要求的情况下提前投煤，也使投煤后的快速引燃阶段难于控制，使整个启动过程非常的不安全不经济。应考虑到点火过程中有部分的床料会被带出炉膛，因此实际的床层压差应控制在6000pa左右；但床层过高也会造成加热床料所需的热量增加，流化所需的风量增加，从而也造成加热升温阶段的时间延长经济性降低。启动中根据床压情况可适当往炉内添加床料。
<>13.注意定向风帽漏渣问题
采用Γ形定向风帽的锅炉布风板风帽漏渣较严重。提高布风板实际工作压降是减少漏渣的主要改进措施如风帽小孔直径改小、下倾角（小孔轴线与水平夹角）改大、提高一次风量、风压（8Kpa以上）等。目前尚没有一个切实有效的解决办法从根本上解决Γ形定向风帽漏渣问题，需锅炉厂进一步研究，彻底根治锅炉漏渣。灰渣由风帽漏至水冷风室及点火风道，越积越多，会堵塞一次风通道，对锅炉正常运行流化危害极大；漏渣还会在一次风的扰动下，对水冷风室内衬造成严重磨损。
多年的实炉运行效果证明钟罩式风帽（其内、外管间形成转折的环缝风）不漏渣；中科院研发的大口径内嵌逆流柱型风帽结构独特也可有效防止漏渣。
14.注意设计安装不同高度的床温测点
应特别注意务必在距水冷布风板浇注料表面的不同高度如150mm、300mm、450mm（静态料层厚度）处设置多个床温测点，有利于正确判断床温。在运行中会发现静态料层的不同高度所测出的床温不同，一般450mm处比150mm大许多（有时会高出150—200℃！）。若没有设置高静态料层床温测点会出现对真实高床温的误判，如因故以150mm厚静态料层测点的床温作为控制床温依据，当这个控制床温达到850—900℃时，450mm厚静态料层的床温其实已到1000—1100℃，此时极易引起结焦。也就是说只安装且只能参考“沸下温度”控制床温在850—900℃；因测点太低，没法测量高温区域床温，实际上“沸中温度”已在1000℃以上，这会导致严重结焦。
15.床压测点应足够多
有的锅炉所供床压测点太少，订货时注意沿炉膛四面墙同一标高层需均匀设置床压测点6—8点。特别是双面水冷壁穿过水冷风室形成双炉膛时更应多设置床压测点。
16.炉膛燃烧情况的电视监视及看火孔
在二次风弯头处沿进风管段轴线增加能看到床上流化情况的数个云母看火孔，效果很好。

炉膛燃烧情况的电视监视，不同于普通锅炉，监视口应开在炉膛的两侧墙中部，监视炉膛中部的燃烧情况。点火初期最好增加对点火风道和流化床窥视孔的电视监视，并配合DCS的应用，对锅炉的安全、经济运行起到保障作用。
17.需注意炉膛出口水平烟道内积灰问题
炉膛两侧出口到旋风分离器的水平烟道内可能积灰，其高度会超过1m。对此问题，目前还没有可行的解决方案，只有在每次停炉时进行清理。也可设想安装气体（一次风、回料高压风、冷渣流化风或压缩空气）吹扫装置。
18.回料腿及回料阀应当选用金属补偿器
回料腿应当选用金属补偿器且浇注料正确施工养护保证其严密性。国内不止一台已投产的大型CFB锅炉发生过回料腿非金属补偿器爆破紧急停炉事故。
19.应注意调试合同应包含回料阀试验
回料阀试验主要是检查回料是否顺利、各回料管回料是否均匀。为把隐患和缺陷消灭在冷态调试阶段，使热态调试顺利进行，应在冷态试验时检查回料阀回料特性。但一般技术资料上无此项试验，故应注意调试合同应包含回料阀试验。
20.
建议大范围应用变频调速技术
CFB锅炉发电机组厂用电率高达14％左右，明显地抵消了CFB锅炉的一些优势。应积极跟踪变频调速技术的发展，努力在电厂大范围地使用低压变频装置和高压变频装置使机组厂用电率降到8—9％左右是可能的。
21.采用专门烘炉热烟气发生器烘炉
CFB锅炉调试首先要考虑的就是耐火耐磨材料的烘烤问题。采用专门烘炉热烟气发生器烘炉，虽在烘炉前、后的安装和恢复工作复杂，但烘炉过程中不需要较多的人力，小容积部件烘炉温度可提至500℃以上，烘炉周期较短。一般采用12—16台热烟气发生器进行烘炉，安装在锅炉不同部位，烘炉热烟气发生器油枪出力60kg左右，用压缩空气雾化。后期结合冲管进行，升温至500—530℃。高温烘烤阶段是结合机组整套启动进行，加燃煤，升温至900—950℃。
22.建议在吹管期间投煤
在吹管期间投煤有以下好处：试验点火温度、省油省时、考验给煤系统、磨合运行人员、有机会热态试验冷渣器。CFB锅炉初投煤期间的断续投煤方式对运行人员也是一种锻炼，尤其是对未运行过CFB锅炉的人员，通过熟悉断续投煤床温的控制方式、断煤后的调整方式、油煤切换问题、风量控制问题、给煤

机运行特性等，使其对循环流化床锅炉的运行调整积累一些实践经验，并把投煤所能遇到的问题尽量在总启动前充分暴露，为总启动的顺利进行创造条件。
23.有关锅炉订货、设计、安装的一些问题
23.1针对箱形钢拄，应在安装合同中明确在钢架制造及工厂验收条款中供方应有防止钢柱弯曲及扭曲同方向累计现象的措施。每段钢柱的验收标准应规定为：上限值/钢柱段数；最好将每段钢柱的前后左右面标明，将弯曲和扭曲值及方向做好记录，在工厂控制好钢柱弯曲及扭曲。柱头变形应重点监控。
23.2应当考虑土建在验收规范内的地脚螺栓顶端标高误差是0—20mm，锅炉厂供地脚螺栓的丝扣在调整螺母的下部应留20-30mm。以便于安装时调整钢柱1米标高并避免锅炉钢架被整体抬高。
23.3在锅炉合同里应明确阀门需现场解体且供足备用填料；在合同中不提及安装爬梯，不应由锅炉厂负责安装爬梯供货。应在安装合同中明确钢架连接板区域油漆和钢架面漆，在锅炉合同里不应由锅炉厂负责油漆。
23.4锅炉顶棚（水冷壁后或前弯而成）段应设计安装焊缝，便于屏过、屏再安装。
23.5注意炉墙开孔连接处的设计与耐磨耐火材料施工：与炉墙开孔（二次风管、回料口、给煤口等）连接的管道接口在设计时应延伸至炉内耐磨耐火材料表面，若只布置到水冷壁管外沿则出现风口处长期冲刷耐磨耐火材料和水冷壁弯管因而产生磨损泄漏现象。密封盒割孔浇注保温浇注料后所割空洞需密封严实。回料腿与炉膛连接处的耐磨耐火材料若分二次施工势必中间留有施工缝，而施工缝在锅炉长期运行多次启、停炉后会越来越大，所以连接处的耐磨耐火材料施工应一次完成。
23.6屏过、屏再易出现热膨胀受阻，管屏变形，增加磨损，影响寿命。应让锅炉厂核实设计膨胀量并与安装公司检查冷态时恒力弹簧吊架的受力情况，窗口指示合适。
23.7注意下部床压测点的安装高度应为距鳍片150mm或符合设计要求。实际安装时不能过高。安装高度过高使床压值不能真实反映下部床压，也无法指导运行调整对炉内工况进行正确判断。
23.8二次风挡板电动执行器的安装设计应随炉膨胀否则会造成二次风电动挡板自行动作使风口缺风进一步造成二次风口烧红。
23.10进口及国产非金属补偿器大多可靠性差有爆破现象，经常损坏。最好选用不锈钢补偿器。23.10锅炉合同中现存在供方外购件太多，如炉内升降平台、高压风机、过多的进口阀门、耐火耐磨材料、吹灰器等已近千万元。应需方自购，便于把握质量和保证工期。
24.启炉运行及热工调整


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