Plaxis中常见问题集锦

答：三者针对某个算例计算结果相差不大，误差在可接受范围之内。

就易用性来说，Plaxis好于Z-Soil好于GEO。Plaxis大家都用得很多了，Z-Soil的建模可以在前处理模块中用CAD元素绘制，或者通过dxf文件导入；GEO4只能输入剖面线的坐标，比较烦琐。Plaxis和Z-soil基本可以解决岩土工程所有问题，但GEO4由于建模功能的限制，只能解决隧道、边坡等相关问题；Plaxis和Z-Soil可以进行渗流分析（非饱和）包括流固偶合分析。

总的来说，Plaxis和Z-Soil是专业的岩土工程有限元程序；GEO FEM是GEO4里面的一个工具包，而GEO4类似于国内的理正一样，是遵循Eurocode的设计软件。

答：使用强度折减法，不用假定slip surface，故不会有这些数据。

答：手册里有相关例子，你可以参考一下lesson 5。

堆载速率可以通过设置堆载这个stage的时间间隔来设置。如果只有基本模块，可以设置mstage的数值。mstage=1.0，说明100％施加上去了，mstage＝0.1，说明只有10%的荷载。由于Plaxis不能设置load function，比较麻烦。当然，你可以将一层土细分成几个stage完成，也可以实现。

答：应该是： A=沿着洞轴方向L×厚度d E是弹性模量 I是惯性矩

答：Plaxis 3D Tunnel计算内核是三维的。但是目前只支持平面拉伸建模，建附加模型还存在困难。3D Tunnel的确不能生成复杂的斜交隧道。

3D Foundation是专门解决基础问题的三维有限元计算软件 。其解决基础问题要比FLAC3D要专业，特别是考虑了一些工程实际，但开放性不如FLAC3d。近期3D Foundation将在此方面有重大改进，新版本前处理借用GID作为前处理工具。Plaxis 系列优点长处是其理论， 尤其是hs和hs-small模型。

答：主要问题是现在很多地质报告都不提供三轴的试验参数：例如E50模量，Eur模量，Es模量，有效强度指标等；土体的本构参数比较特殊，要做特殊的试验，因此一般的项目参数方面的确有问题。不过，即便是只有Es模量和直剪固快指标，通过换算和引入K0、孔隙比、Cc，Cs等其他参数，也是可以得到其他需要的参数，不过这需要比较扎实的本构模型方面的知识和岩土工程经验，知道不同的本构适合模拟什么土层，知道本构的优点和局限性，这对使用者的要求的确比较高。

答：你是不是只想模拟基坑开挖对既有隧道结构的影响，而省略掉前面隧道开挖过程的模拟。

这样的话，结果恐怕很难正确，而且会碰到你所说的问题。因为隧道在基坑开挖前，有一定的受力状况，这需要模拟隧道开挖过程才能得到其受力状况，基坑开挖的影响也是在其这个受力状况上产生的。你现在的目的是让基坑开挖前，隧道结构的内力和弯矩都为零了，所以结果很难正确。如果你非要让隧道的结构内力都为零，可以用这样的方法：就是在初始状况计算时，将隧道开挖和衬砌结构都选上再计算，这样就会达到隧道内力都为零的情况。

Plaxis中如果你定义了区域，而不进行材料定义，是没办法划分网格的。

答：软土地基强度不够，所以不能一次堆上去，必须分级堆载。这就是区别。

答：Plaxis中无论是node-to-node的anchor 还是固定端的anchor其实都是弹簧单元，所以算出的Anchor force只能是轴向的，也就是随着strut的方向。

答：计算时tolerent error 设置多大的值完全要根据模型的情况来确定。一般当加载外力很大计算难收敛时，就应该适当的调小tolerent error，这样有助于计算的收敛，但是很耗时。现在最大的值如果是8.2版本一般可以设置到0.1。一般而言用默认值可以满足要求，不建议改动。在收敛问题上也可以通过调整maximum iteration的步数来解决。

Tolerent error是在计算的时候设定。Plaxis计算时用的是自行计算和优化步长，User没办法自行调整。这在计算复杂模型收敛问题时就显得不是很方便（与其他的通用软件ANSYS或者ABAQUS相比）我自己使用的过程中觉得对收敛最有帮助的就是调节tolerent error和Maximum iteration number。

Plaxis这个软件看起来似乎操作很简单，但是其实想要用好它是相当不容易的，必须要具备岩土方面很全面的知识才能解决模型或者计算中的遇到的问题。个人认为用Plaxis最有帮助的就是它的Reference Manual，对各种单元和计算有很全面的介绍，值得仔细阅读。

答：做力学上的假设，可以设置两层结构，结构之间留点土，土的力学性质用以模拟两层衬砌之间的相互作用。数值模拟追求力学上的近似，而不是要做到“一模一样”。

答：桩的刚度不够！！产生压屈破坏。还有变形放大了200倍。

答：网格自动划分依赖于随机数。

答：接触面容易导致计算不收敛，网格质量太差也会导致计算不收敛，本构模型参数不合理也会导致不收敛，还有其他因素。

答：1）对于桩来说，beam单元更适合，因为可以建立桩土之间的界面。

2）Rinter值的大小，取决于土体和桩表面参数。混凝土桩（现浇、预应力）、水泥搅拌桩的取值都不同。

3）还有个建议，同时控制施加在桩上的外力和位移。

实体单元模拟桩需要将网格划分很细，而且需要在结构和土之间施加interface，比较麻烦，计算工作量大，曾经用该方法分析过一别墅桩-承台基础与上部结构的共同作用，结果网格很粗糙，就用了5w单元，如果桩多一些，一般的台式机根本没有办法处理了.而且，采用以上方法，不能提供工程师比较关心的轴力/弯矩等。

答：完全可以人工手动输入边界条件。具体的操作方法可以参阅3D Reference Manual3.3-14以及3.3-15两节内容。

答：一般都要计算出两个点的坐标，然后在Plaxis中输，直接在软件下方输入窗口输入即可，注意中间用空格分开，不能用逗号。

答：Plaxis默认是固定联接的，不需要处理。

答：可以，在文件菜单／一般设置／网格格珊中进行设置。

答：在锚杆属性窗口中设置L spacing 参数。

答：能，使用线弹性材料对衬砌等实体进行模拟。

答：在自定义工序时，选择水压力按钮，重新画水位线。

答：Plaxis要求整个几何模型的边界条件和模型参数等都必须在生成有限元网格之前完成。

答：K0-过程只能应用于地基水平分层且表面水平，地下水位也是水平的情况。K0 的默认值基于Jaky 公式：K0＝1-sinφ。修改默认值以后，输入一个负值可以恢复其默认值。

答：土体不排水性能对初始应力场不产生影响，因此在重力加载期间要使不排水性能处于冻结状态。这可以通过在计算视窗的参数标签页面选择忽略不排水性能选项来实现。

答：与K0 过程不一样，重力加载方法将使初始应力的计算产生位移。这些位移实际上并不存在，因为土堤是按实际情况模拟的，初始应力不应影响后面分析时计算出来的位移。在下一计算工序开始时选择重置位移为零，可以将这些不实际的位移重置为零。

答：隧道衬砌本身的收缩不会在其本身产生内力。收缩过程最终导致的衬砌力是由于周围土体应力再分配或外力变化造成的。

答：以塑性区的分布是否贯通作为边坡破坏的判断依据是不妥的，产生塑性区是破坏的必要条件，但不是充分条件，还要看是否产生很大的且无限发展的塑性变形和位移。Plaxis综合考虑了这两点进行判断。

答：对于地震等问题，在采用平面应变模型时，为获得切实的分析结果，需要输入雷利阻尼。土结构中的阻尼明显的影响其响应体积和形状。但就阻尼参数的确定方法， Plaxis手册推荐使用共振柱试验获得，共振频率和相应的阻尼比参数。根据这两个参数推算出 a和b这个两个Plaxis中用的的阻尼参数。

答：默认情况下，Plaxis的结构单元是线弹性的。在地震荷载下，有可能发生很大的变形，结构中弯矩也会很大。所以如果关心结构弯矩，需要按实际情况把板单元设成弹塑性。

答：Plaxis的输出包括了因为刚体平动产生的位移，就是时程曲线经过时间积分后得到的位移。这个位移是惯性平动位移，是没有实际意义的。

答：不是程序计算误差，也不是显示错误。因为，土的竖向位移大于墙的竖向位移(相对滑动是允许的)。所以，在放大数倍之后，土看似进入了墙内。实际没有。

答：选用轴对称模型，以左边线为桩的中线，用几何线绘制桩的界面。(如附图)用摩尔库伦模型模拟桩的刚度和强度等属性，用界面单元模拟桩与土的接触面。最后是进入计算程序，将桩顶的荷载用乘子方式加载。直到破坏，乘子与单位荷载(一般是1KN/m/rad)的乘积即为最大承载力。

答：先施加荷载，后做连续墙，连续墙会继承荷载带来的位移，但是内力不变；先做连续墙，后施加荷载，连续墙会产生相应的内力和位移。根据我们荷载的真实用意而定。一般来说，先做荷载，然后做连续墙，同时“位移重置为零”，这样连续墙的变形和内力就如同初始状态一样。

答：Plaxis提供的(正)超静孔压，能够反映粘性土体卸载的时间效应。是需要考虑的也是符合实际的。在卸载时，首先，水承担大部分的卸载，形成正超孔压，随后固结过程中，(正)超孔压消散，土体随之回弹量增大。与加载产生的(负)超静孔压有所不同，通过图形可以看到加载和卸载在固结分析时的差异。加载时的超孔压消散慢，相同时间的固结沉降也小；而卸载的正超孔压消散快，其相应的回弹位移也大。

答：规范采用弹性地基梁法，其考虑坑外均布荷载，是为了计算土体的附加应力，并未考虑其加载过程对连续墙的影响。因此，我们数值计算中应将外荷载工况产生的位移归零。这样便可得到与实际相同的结果。参考同济大学2005年编写的《上海市基坑设计规范》。

答：根据Plaxis手册中要求，正超孔压不大于100是可以接受的。因此，在使用不排水分析的时候，应该在初始条件窗口>水容重>汽化截断中设置最大正孔压100kpa。

答：临近基坑部分受到基坑开挖卸载的影响会产生“隆起”，但是连续墙变形会使临近土体产生沉降，如果卸载的影响大于变形带来的沉降的影响，那么，地表土表现为“隆起”，反之，则沉降。隆起的大小和范围，由土体的卸载量、连续墙的变形和上部荷载的大小共同决定。

答：正常的。如图，在软土中，连续墙底部位移比较大，称之为“底部自由式墙”。

答：Plaxis中有界面单元的时候，接触面可以发生滑移， 张开等，所以位移可能不连续。 另外由于应为应变的定义就是：节点位移/单元大小，在公用节点的位置，相邻单元尺寸不同可能造成应变不连续，这是正常现象。

答：2D中有两种模拟桩的方式，

1）、一种是用板单元（有两种材料模型可供选择，即弹性；弹塑性），通过设置刚度参数EI/EA、泊松比、容重、强度参数Mp（塑性）赋予板的材料属性。输出程序中可以查看板单元的轴力应力等信息。

需注意的是，在有限元中，由于板优先于土体施加在连续体上，会与土体发生“重叠”。因此为准确计算模型中土体和结构容重，应从板的容重中减去土体容重。（如张亮在301中所述）

2）、可以使用实体替换法。即在计算步中将拟定为桩的类组的材料更换为相应桩体材料。此时桩侧应力可以通过查看界面单元的应力获得，但是无法提取桩轴力等结构构件信息。

界面单元在使用中需注意的是，超出桩长的界面只用于增加足够的柔韧性，但如果土体中设置界面折减系数小于1时，此时应单独为超出桩长的界面赋土体参数，以免产生不实际的土体行为乃至破坏。

答：可以的。我们可以根据经验估计值，通过用不同的计算工序设置不同的固结天数，获得对应于某固结天数下监测点的沉降值；在最后一个工序中用孔压消散程度控制计算，从而得到该检测点的最终沉降值，根据固结度的定义U=s(ct)/s(c),即某时间时的沉降与最终沉降量的比值，即可获得某固结天数对应土层的固结度。

答：Plaxis提供了一个经验公式作参考。如下图

答：对于同样的侧限压缩实验模型。分别采用HS和摩尔-库伦。如图，两条不同的荷载-沉降曲线。可见摩尔库伦的(呈直线性)刚度不会随着应力水平的改变而改变，而HS模型(凹曲线)的刚度是随着应力水平增加而增加。通俗的讲，HS模型就是越压越难压的模型。这就是实际土体的非线性特性。可见，HS高级土体模型的优越性。

答：Plaxis采用高阶15节点三角形，而其他软件提供的三角形或四边形都是低节点的。详细情况如下：

abaqus 平面应变提供了：3节点三角形，6节点三角形和4节点四边形

GTS 四边形四节点，高阶单元8节点

Plaxis 6节点和15节点高阶三角形

答：非饱和材料中也含有一定量的水，因此，土体压缩过程中会产生超孔压。经过测试，Plaxis是考虑了非饱和土的超孔压。许多专家的文献与实验结果也说明了不饱和土的超孔压的存在。

答：历史固结应力或者超固结系数会使土体的初始水平应力增大，而初始竖向应力不变。这是高级土体模型特有的，根据历史上的超载和卸载关系而确定的。因此，如果施工中，竖向应力和水平应力在历史固结应力范围之内，则竖向应变和水平应力按照卸载重加载的路径增长，比正常固结的应力增长量小很多。

答：情况一，达到破坏荷载但未达到指定的总荷载。当施加的荷载大小在两个相邻的计算子步中出现减小时，就假设破坏出现。在记录信息框显示如下信：“未达到指定的终极状态；土体破坏。”情况二，Plaxis安全分析中，完全破坏是指剪切破坏，摩尔库伦塑性点贯通形成了滑移面，计算就中止了。

答：在Plaxis2D中，是用板来模拟桩，所以在模型中桩与板其实是一致的。都需要等效刚度换算。注意，输入板的容重时，需要减去相邻土体的容重，这是因为有限单元中板是没有厚度的。

对于梁，或柱由于我们取1m计算宽度中只有一根， 所以输入梁和柱的实际容重（每延米长度的重量）对于模型的等效计算宽度，是可以根据实际情况改变的，但要注意 程序输入和输出的结果仍然是“每延米宽度内的值”。

答：如果需要考虑土体在压缩过程中由于孔隙率减小而渗透系数减小，需要设置孔隙率 和改变渗透系数的系数。般情况下，不需设置，取默认值即可。阻尼是动力分析时的重要参数，具体取值可以参考动力模块手册。Skempton B参数一般为不需要手动设置，除非在固结分析中的一些特殊情况。一般来说，高级参数的默认值对大部分的工程土体是适用的。

答：目前软件无法考虑由于孔隙水压力变化而造成的土体强度参数的自动变化。Plaxis程序中孔隙应力会影响总正应力水平，但不会改变剪应力， 因为水是不能承受剪应力的。Hs模型中的盖帽屈服面是和应力水平相关的。所以孔隙应力会影响屈服面的位置， 也就会影响土体中的应力和变形。屈服面的定义为：

答：程序中是靠定义界面的剪切模量和压缩模量来确定界面的刚度。剪切刚度是根据土体刚度做了折减，界面的张开位移和滑动位移计算时考虑了界面厚度的影响具体公式如下

答：Plaxis中使用不排水强度参数进行分析时，输入土体不排水参数cu ，土体摩擦角设置为0。如果此时在生成初始应力时使用K0方法。由于程序中默认K0=1-sinφ ，而φ=0，所以k0=1 ，与实际情况不符。所以需要手动更改k0值，k0=v/(1-v),即可。

答：plaxis 可以曲线从时间主导到频率主导的转化。生成时间曲线后，可以通过快速傅立叶转化将曲线转化成频率谱。傅里叶变换简单通俗理解就是把看似杂乱无章的信号考虑成由一定振幅、相位、频率的基本正弦（余弦）信号组合而成，是将函数向一组正交的正弦、余弦函数展开,傅里叶变换的目的就是找出这些基本正弦（余弦）信号中振幅较大（能量较高）信号对应的频率，从而找出杂乱无章的信号中的主要振动频率特点。

答：只有当荷载、结构条件适当，x方向上的应力才能与z方向上的应力相等，大多数情况下是不等的。如果只有 y方向的荷载，σx =σz；如果有水平荷载，则σx不等于 σz。

答：<建筑基坑支护规程>其附录c-2中有明确规定。在Plaxis计算中，可以忽略松弛系数，又因为计算宽度为1m，所以K=2*E*A/(L*S)；其中L：支撑计算长度S：支撑水平间距

答：根据邓肯-张模型和Plaxis中HS模型的理论公式及推导，可得出两种模型中的参数可以通过一定的关系式进行等效，公式推导过程详见下述内容。

在Plaxis中，

对于软粘土m一般取1，砂土0.5，其值一般在0.5～1之间。

答：Plaxis中Young’s modulus(杨氏模量)即变形模量，土体的变形模量相当于材料力学中的弹性模量，但由于土体不是理想弹性体，因此该模量在土力学中被为变形模量。

Plaxis中Oedometer modulus，Eoed即土力学中常用的压缩模量Es（根据实验室e-p曲线得到。e-p曲线是根据测定土样在各级压力p作用下，土样压缩到稳定的孔隙比变化曲线）。

土的变形模量E0是土体在无侧限条件下的应力和应变的比值；而土的压缩模量Es则是土体在完全侧限条件下的有效应力与应变的比值。二者的区别在于是否为侧限应力条件，即k0条件。

据此得出二者之间的换算关系为E = Es(1-2v^2/(1-v))（见《土力学与地基基础》课本P77），这与Plaxis手册中所提供的Eoed=(1-v)E/((1-2v)* (1+v))一致（(1-v)/((1-2v)* (1+v))= (1-v)/ (1-2v^2)）。

关于变形模量E0和压缩模量Es的关系式E = Es(1-2v^2/(1-v))只是一个理论关系式。实际上由于现场载荷试验测定E0和室内压缩试验测定Es时，各有无法考虑到的因素，使得该式不能准确反映E0与Es之间的实际关系。这些因素主要是：压缩试验的土样容易受到较大的扰动（尤其是低压缩性土）；载荷试验与压缩试验的加荷速率、压缩稳定标准都不一样；泊松比大小不易确定等。据统计资料，E0值可能是Es(1-2v^2/(1-v))值的几倍，一般说来，土愈坚硬则倍数愈大，而软土的E0与该理论公式比较接近。

答：一般塑性分析用于弹塑性变形分析，且不需要考了超孔压随时间变化的情况。在塑性分析中即使定义了时间间隔，程序也不会考虑时间效应；而固结分析一般要用于考虑超孔压消涨的情况下。

答：在土力学中，一般有两种类型的分析。当在土体上施加的荷载为瞬时荷载（理解为在该荷载作用下土体中的孔隙水来不及流动），则认为该荷载为“不排水的”；如果荷载的施加过程中有足够的时间允许由于该荷载引起的土中的超孔压消散，则认为这种荷载为“排水的”简言之，考虑荷载的短期效应时我们采用“不排水”分析；考虑长期效应时，则采用“排水”分析。

答：在PLAXIS中有以下三种模拟不排水行为的方法：

（1）、undrained+有效强度参数/有效刚度指标

（2）、undrained+总强度参数/有效刚度指标

（3）、drained+总强度参数+总刚度指标

选择undrained时，对应于有效刚度指标参数，同时可以得到超孔压的分布结果。选择drained时，得不到孔压结果信息。

答：可以通过两种试验方法求得：

（1）、简单剪切试验（排水）：tanψ=Δεyy/Δεxy，如下图1所示。

（2）、三轴试验（排水）:tanα=2sinψ/(1-sinψ),其中α如附图2所示。

经验而言，ψ=摩擦角-30（>0）。剪胀角的概念见图3-4所示。其中有：强度=摩擦+剪胀

答：在HS模型中，K0(NC)并不像M-C中为简单的泊松比的函数，而是一个独立的输入参数。默认下Plaxis设置使用的是1-sinf的关系式。但是它与压缩模量等模量相关，因此Plaxis会根据用户所输入的模量等参数提供K0（NC）的一个参考范围值，在该范围外的Plaxis将会给出警告。在输入窗口中，一般情况下Plaxis会根据其它参数给出一个默认的最可能的计算数值。

答：缩小图形窗口，图形变小，而标题大小不变。因此，可以调整图形与窗口标题的比例。

答：不对称力偶。下右侧图，显示的板单元的弯距结果。

答：通过双击图例可以弹出图例属性，选择手动缩放可以更改等值线间距和云图颜色范围。

答：可以通过在一般设置中设置模型边界来移动坐标原点，通过将左边和底部的数值设置为非零来移动坐标原点。

答：plaxis中支撑方向需要双击支撑，在弹出的对话框中修改角度来改变支撑方向。

答：Plaxis中需要通过地质钻孔来生成倾斜的地表面。

答：plaxis中I2是指沿局部坐标轴2方向的惯性矩，I3是指沿局部坐标轴3方向的惯性矩。具体方向见下图。

答：通过指定界面的材料参数， 可以用界面单元模拟岩层中的节理面。

答：这个 local element size 是用来指定网格划分大小的一个系数，默认下是1，意思是与相邻网格尺寸相同。如果想要加密网格，可以输入一个小于1的系数。是快捷加密网格的一种方法。

答：这个结果程序中不能直接得到。需要输出数据进行处理，首先输出重力加载下的有效应力σyy数据表格，接着再输出加载下的土体的有效应力σyy， 两者相减既可以得到附加应力曲线。

答：Plaxis中的三角形网格的节点是用来计算位移的，节点上的位移是精确的。三角形内部的应力点为是求解应力的的，应力点上的应力是精确的。节点上的应力和应力点上的位移都是靠内插生成，有一定误差。所以要想输出某一点的精确应力，可以在这个点周围加密网格，减小误差。

答：按照以下步骤生成“.WibuCmRac文件”：

1、插入3D软件锁，点击 开始菜单< Codemeter< Codemeter控制中心 < 许可< 创建内容文件

2、将“现有Firm Code”文件添加到“已添加Firm Code”

3、将生成的内容文件“.WibuCmRac”发给我们。

根据此文件我们将向总部申请激活锁所需文件。您收到我们的更新文件后，点击“Codemeter控制中心”中的“执行更新”，找到对应的rau文件，即可弹出更新成功的提示信息。

答：With 2D it is possible to input the real thickness for

1、the Hardening Soil model: (Hardening Soil model and HS small model only,其他模型中不能用该功能)

2、 dilatancy cut-off should be on（general剪胀截断）

3、 dilatancy angle should be larger than zero(parameters

The real interface is a parameter that represents the real thickness of a shear zone between a structure and the soil.

即，只有选用了特定的土体模型（HS/HSS），设置“剪胀截断”按钮为“开”，剪胀角设置大于零时，才能手动输入截面的实际厚度，否则只能用默认值。

答：以程序安装在C盘为例，

C:\Program Files\Plaxis\Plaxis 2D

用写字板方式打开userdef.puf文件，通过复制、粘贴，将User、Code及其后的序列号都改成新的license文件中的用户名、密码及相应的序列号

注意： 修改后的写字板内容，框架中的“竖线”“加号”等符号应保持原有位置及格式。

答：可以利用桩生成器pile元件，或者用线性逼近的方法画圆。

以前曾做过一个圆形筏板布群桩的例子，当利用pile元件画出圆形筏板，如果添加一根桩，其结果与用线性逼近的方法结果很接近；但是如果在用pile元件生成的筏板上点布多根桩，容易出现问题。

答：静力分析时，A和B没有差别，不过在静力计算中通过设置荷载A和荷载B 可以在计算阶段方便的通过相应的荷载乘子来改变荷载大小， 而不必返回到模型中修改荷载大小。

当模型中既有动力分布荷载又有静力分布荷载时，先用systemA施加，再施加sysemB，然后从荷载>设置动力荷载中将systemB设置为动力荷载，则荷载菜单下的系统B相对应的荷载会全部变成动力荷载。亦即，荷载菜单的零散荷载系统可以根据设置变为动力与静力系统，所以不能将其归并。

答：是指参考坐标，即将要设置的弹模增量 从哪个深度开始算起的。Eincrement定义的是从参考坐标Yref以下土层单位深度增加的弹模。参考深度及以上按Eref考虑。

答：有两种方法：

1、在各施工阶段通过“定义”进入输入程序，点击荷载将其大小修改为所需数值；

2、通过荷载乘子，直接在计算窗口的Mload中进行定义。通过指定相应的乘子，根据在输入窗口中起始定义的荷载大小。此时各阶段对应的荷载大小=荷载乘子×荷载的初始定义值。

答： Pmax指的是最大超孔压的绝对值。在选择荷载输入方式为“最小孔压”时，用户可以指定P-stop，亦即计算将会在所有节点的超孔压小于P-stop时才停止计算。

为了指定适当的P-stop值，就有必要确定Pmax，P-stop=Pmax（100-x）%，其中x表示固结度。

答：当地表、土层分界面、水位线均为水平时，采用K0法进行初始应力的计算，此时采用K0=1-sinφ；

当不符合上述条件时，使用重力加载法，此时应注意在计算工序中重置重力加载产生的位移为零。

答：Plaxis V9中新增了一项功能，即参数的敏感性和变化分析。使用该选项，可以引导用户输入所关心参数的最小最大值（可以同时输入多个参数的变化范围），然后程序即可根据各参数的范围进行自动组合，并计算出各种组合情况下测点的总位移、沉降、应力等数值，同时给出该参数对整个计算结果的影响程度，即敏感系数。

根据现场压板试验，可以得到某土层的沉降值；同时根据荷载-位移曲线，也可以求得土的变形模量E0值。

由压板试验所得到的变形模量E0是土体在无侧限条件下的应力与应变比值；而土的压缩模量Es（即程序中的Eoed）则是土体在完全侧限条件下的有效应力与应变的比值，二者之间可以通过理论推导进行换算。亦即，压板试验可以为程序中参数E的输入提供一定的参考。

将压板试验所得到的参考参数值结合经验估计，并将Plaxis中运行参数变化分析的位移结果值与试验结果进行比较，有助于我们最终确定切合实际的参数。

答：激活更新网格分析，则程序计算的是“当前构形”下的平衡；而在小变形情况下，计算的对象则是“原始构形”下的平衡，因此如果土体变形较大，水位线对模型的影响较大时，应开启更新网格分析，计算当前构形下土体和结构的平衡。

使用大变形网格的注意事项：

1、自重应力不可用

2、进行小变形分析后，再用更新网格分析时需位移置零

3、更新网格分析后，不能再进行小变形理论的分析

答：参考点与隧道底部的距离是一个整数。因此，可以通过参考点减去这个整数得到埋深。

勾选与不勾选mesh>trangulation3D网格划分结果差别很大，如下图所示。

手册中提到，对于存在较大转折面的情况（如路堤、边坡等），在划分网格前，应勾选triangulation一项。

其作用在于，勾选了该项后，在网格划分前，程序预先根据模型边界、几何线及钻孔所在几何点进行初步三角剖分，初步确定不同几何点和模型边界之间的几何面（见3DF参考手册3.6.1）。

答：采用强度折减法计算安全系数是不能输出安全系数随时间的变化曲线的。

原理上来讲，强度折减是采用不同的折减系数按照不同的强度参数进行多次迭代 直至达到土体破坏，此时采用的折减系数即安全系数。因为其迭代过程与时间无关，因此不能输出安全系数随时间的变化过程曲线。可以输出随步或者位移的发展的曲线。

答：程序在进行phi-c折减时，其破坏线不断趋近于实际应力圆，相当于在每一次接近时 （相当于c/phi值在不断变化）程序计算都会产生位移，直到破坏线与应力圆相切，此时对应的c/phi值（reduced）为计算所需要的参数（如下图所示）。

也就是说，此时得到的位移其实是多次c/phi值变化产生的累积位移，不具有参考意义；而增量位移才是对应的最后一次c/phi值的位移信息，据此可以判断滑移带位置。

答：模型中水位线只画在右侧边界上。

如果只画一侧水头，那么程序默认的水位线是水平贯穿坝体，所以得不到渗流场。

在程序中，渗流是根据上下游水势差形成的。所以如果想根据已知的上游自由水面，得到浸润线及下游的渗出面，需要预先假定下游的水位线。（见图3-正常结果）

答：经过验证，的确是会有这种滞回环出现， 理论上是不合理的。估计是由于计算误差的原因，因此做了一些对比计算。1、改变渗透系数。改变渗透系数后，浸润线正常。2、细化网格后，浸润线也正常。证明是计算误差问题，可以通过以上手段消除。

答：破坏面离边界有一定距离则可以忽略边界对破坏面的影响，如果通过边界说明边界对破坏面有影响，应该增大边界范围。否则计算得到的安全系数时不正确的。

答：经过验证， 使用节理单元 ，Plaxis程序不能给出正确的安全系数， 安全系数偏大许多。如图所示，安全系数达到19000多，明显是错误的， 所以 ，节理岩体单元 ，不能进行cφ折减法求解安全系数。目前还只能针对mc模型进行安全系数分析。

答：经过验证，安全系数计算时得到的结构内力与 土体强度折减后在进行安全系数计算后得到的内力是完全相同的。

这就证明了，可安全系数计算时得到的结构内力是可靠的。代表了极限状态时结构的受力

土体强度折减后结构的内力

答：plaxis 提供了大变形选项，可以进行大变形的安全系数分析。经过验证，在大变形条件下，Plaxis计算得到的安全系数要略大于小变形情况。

这是由于大变形情况下， 重力加载产生沉降，使得边坡高度与坡脚都有所降低，因此增加了边坡稳定性，提高了安全系数。

但在实际工程中， 如果边坡的沉降是早已完成的， 就不需要进行大变形分析。

只有对新填筑边坡， 而且会产生较大沉降时，才需要进行大变形分析。

答：不需要。3DF中当梁等结构单元与模型边界相交，程序会自动施加附加约束条件：

1）当为模型竖向边界，法向方向与x轴一致，则在ux=0的基础上，在交点上施加旋转自由度约束φy=φz=0(φx自由)；

2）当为模型竖向边界，法向方向与z轴一致，则在uz=0的基础上，在交点上施加旋转自由度约束φx=φy=0(φz自由)；

3）当与模型底部边界相交，则交点处φx=φy=φz=0.

答：目前可以使用的方法：

1、勾除当前工作面的“water below”（即将相应类组设置为干类组）

2、双击“water below”进行进一步设置，如类组水位/相邻类组插值/用户自定义水位等，如下图所示。

答：可以使用编辑菜单中的“group”功能。

将多个点或线或类组编为group后，按下shift键，同时点击其中某个单元，即可对该group进行属性赋值，或在计算中进行批量激活或冻结处理。（需要单个选择组内某个单元时，直接点击不按shift键即可实现）。

答：一般数值计算中没有考虑这种效应。

如果需要考虑，可以参考以下方法：

1）按照规范所述，对桩附近局部土体进行刚度（强度）参数的折算

2）使用程序中自身带有的功能：分步施工>对类组施加体积应变

答：V9中可以进行施工步自动重置，但重置的是网格划分前，即几何模型的改变的网格更新，并不能重置初始条件变化引起的施工步中的变化。亦即初始条件变化后，需要手动重新设置施工步。

答：有两种方式：

1）等效法：即采用等效的竖向渗透系数来代替原土层的竖向渗透系数，等效渗透系数如下式所示：

（引自《长板-短桩工法处理高速公路软土地基的数值分析》）

2）采用程序中提供的排水线“drain”单元模拟。

此时需注意，如果进行的是固结分析，则程序假定排水线上超孔压为0；如果进行渗流分析，排水线上所有节点上总孔压为0.

答：精确来说，应该考虑程序中模拟板时对应的设置方式。

1）不涉及开挖等，此时板的重度输入值应该为（桩的实际重度-对应处土的重度）*板厚度，单位为kN/m/m,

2）涉及开挖问题时，此时板的重度输入值应该为（桩的实际重度-对应处土的重度/2）*板厚度，相应解释图示如下图所示，即考虑了将被挖掉的板土重合部分。

答：在某个工作面上激活代表地连墙的线，此时介于该工作面和下一个工作面之间的连续墙就被激活了。

也就是说你想激活0m到4m之间的地连墙的话，你需要在0m工作面上激活地连墙，此时如果0-4m之间没有其他工作面，那么地连墙的深度即为4m。

答：经查这和几何建模及网格的划分有关。

有些时候坐标不为整数，绘制板之前先绘制了线，可能会引起本应为同一个点的两点却不重合的情况，如图2中右侧板所示。

虽然手册中说“不需要在绘制板的地方先绘制线”，但最好在绘制板前不要绘制线以避免此问题。

经重新建模（直接绘制板）后得到的结果如图3（塑性点分布2）所示。

答：根据排水线的物理意义，在固结分析中程序规定排水线（drain单元）上各节点超孔压为0。而一般情况下施工中先打塑性排水板再进行加载等工序。因此在定义模式中激活排水线后，由于尚未加载，因此此时地基中不会产生超孔压，也即激活排水线前后总孔压（静水压力+超孔压）的分布并没有改变。

如果有水位线的分布，使用排水板的话，则需要在激活排水板后点击使得排水板上总孔压为0，此时才与实际施工过程相吻合。

答：在实体中加一刚度可以忽略的梁单元（如设置该梁的刚度为1/1000桩的刚度），从而可以根据该梁单元输出桩的结构内力（如弯矩轴力等）信息。

答：一般没有达到乘子曲线的水平段考虑两方面原因：

1、是否phi-c折减所设置的加载步不够多。

2、所取的点是否合适。

这里所说的合适是指，一方面尽量不要将点选在界面的虚拟厚度范围内；另一方面，点应该尽量选在滑移区。

答：内撑（点对点锚杆或固定端锚杆）在下一步开挖时发挥作用，对已有变形所起的作用甚小。这点容易被误导！（合理结果如下右图所示）。

答：如果用M-C 并用卸载模量代替加载模量，计算得到的地面沉降会不准确。 在开挖问题中为了正确估算卸载效应，一些人使用M-C，并用卸载模量直接取代其中的加载模量进行计算分析。

不过很多情况下，并不能肯定哪些土层中是卸载模量起决定作用，哪些土层中加载模量或介于加载模量与卸载模量之间的某个模量值起决定性作用，所以采用同一个模量参数计算，会得到不正确的沉降值，尤其地表沉降值。

答：拿顶层支撑来说，该位置对应基坑宽为47m，而两侧内撑的等效长度设置为12m，左右两侧各12m的话，那么其实这两根内撑是没有搭接点的（即并非同一根横撑），根据两侧土体和连续墙受力位移的不同 那么就很容易理解为什么同一水平位置上内撑的内力不同了。

计算表明，即使两侧内撑长度都为基坑宽度，如果连续墙的刚度不同，变形不同，计算所得同一水平位置上内撑的内力也是不同的，如附图模型（内撑受力分析），左侧内撑为291kN，右侧为188kN。

程序中，锚定杆所在位置由用户自己定义 其另一端为固定端（即手册中所说变形为0的点），即使该端就在基坑的右侧坑壁，锚定在左侧坑壁的内撑也不会受右侧连续墙变形受力情况的影响。

所以该问题该归到底，内力的不同归因于两侧连续墙受力位移的不同。

A: 1.将EI由EI1变为EI2

2.而EA2根据EI2*EA1/EI1S输入

注：理论上来讲，通过改变相应的EI、EA值，程序可以根据二者之间的关系式得到相应的板厚度，即连续墙的宽度。

起初DWall厚为1m，E= 28 x 10^6, EA1=28x10^6,EI1=2.33 x 10^6

施工期间将厚度变为2m，则Actual EA2=56 x 10^6; EI2=18.66 x 10^6 ，在程序中按实际EA2和EI2输入，可以得到2m的厚度。

容易忽略的是，在Plaxis由于板使用的是beam单元，当板中已存在力的分布，则改变板的厚度，会影响beam单元的积分点分布，从而导致内力计算结果错误（但程序不会给予相应提示）。

针对该问题，我们考虑到连续墙中重点关心的是抗弯强度，因此将EI由EI1变为EI2，而EA2根据EI2*EA1/EI1S输入，即在保持厚度不变的基础上输入需要的抗弯刚度,作简化处理。

答：支护体系设计刚度太小，周围土体的压缩模量又很低时,围护结构会产生踢脚变形现象（见下左图）

在Plaxis中，建一个简单的基坑模型，易知，改变土体的刚度，以及开挖深度，所得到的桩身水平位移的分布是不同的。

图2为将土体模量设置为1.3MPa,桩长14m，分别开挖2m和5m时（从左向右）对应桩身水平位移的不同分布趋势。

答：由于土为三相体，即使没有地下水，其本身也存在有孔隙水，那么当将土体设置为不排水材料时，在加（卸）载作用下，同样会产生超孔隙水压力（压/拉）的作用。

受超孔压（负）的影响，坑底隆起受到较大影响（由19到64mm）。

这与文献《负孔压的消散会引起坑底土体的膨胀隆起》中所说一致。

坑底隆起

答：在开挖深度不大时，坑底为弹性隆起，其特征为坑底中部隆起最高(左图a)、当开挖达到一定深度且基坑较宽时，出现塑性隆起，隆起量也逐渐由中部最大转变为两边大中间小的形式(左图b)，但对于较窄的基坑或长条形基坑，仍是中间大，两边小分布。

在本模型中，基坑开挖相对比较宽（40m），因此出现两边大中间小的形式也是正常的（如右图“基坑隆起”所示）。

答：软土地区开挖基坑时将在坑底和周围土体中产生负的超静孔压。根据有效应力原理，随着负孔压的消散,坑底土体中的有效应力逐渐降低,并进而引起坑底土体的膨胀隆起.

另，负的超静孔压的消散不利于基坑的稳定,因此有学者建议开挖过程中快速施工，以充分利用开挖引起的负孔压.

答：Plaxis中应该是按照刚度相等的原则用截面积进行替换，而桩土相互作用通过界面单元来实现。

答：经过检查模型，发现是加固土体的原因。采用板单元加固土体，减小了加载区的沉降，而未加固区的沉降，和时间相关，在计算时间较长时，就会产生较大的位移，这是正常的。但需要小心检查模型参数是否正确。

1、施加一个单位力，进行分步施工计算

2、进行φ/c折减法求得安全系数

3、安全系数求乘以单位力就是桩基承载力

答：经过验证，Plaxis无法通过上述方法求得桩基承载力。φ/c折减法求得安全系数远远小于桩体的实际承载力。所以，φ/c折减法 只适合于边坡或是基坑的安全系数，桩基承载力方法，只能通过荷载位移曲线来确定。

答：是可以模拟的，通过桩端部的体积膨胀来实现,应力分布图也很合理,承载力曲线可以看到，夯扩桩承载力有了较大的提高。

位移增量

3D基坑的一般建模顺序

由于三维基础程序的特点，建模顺序是从下而上的。

1.生成钻孔

2.建立结构所需工作面中，标高最低的工作面开始建起，将结构建完。

3.建立土体开挖平面

4.设置外荷载

以上建模顺序可以保证，建模过程中，工作平面的干扰导致的重复劳动。

Plaxis3DF的梁与坑内土的多余作用。

如图，在手册例题2的结果中，激活梁单元后，梁的位移反而向上！实际施工中，梁或者掏槽，或者将开挖面放到梁下1m位置，横梁与土是不接触的，而程序中，梁不能考虑掏槽，如果在梁下1m新设置一个工作面，又会给建模增加难度。

答：plaxis采用的是水土分算，即

水土分算原则，及分别计算土压力和水压力，两者之和即为总的侧压力；

水土合算的原则是，认为土孔隙中不存在自由的重力水，而存在结合水，它不传递静水压力，以土粒与孔隙水共同组成的土体作为对象，直接用土的饱和重度计算侧压力（参考《土工分析中水土分算/水土合算的概念、原理与应用实例》）。

规范上对于碎石土及砂土采用水土分算；粉土及粘性土采用水土合算（《建筑基坑支护技术规范》）。

从原理上，以及已有文献实例对比表明，水土分算更合理些（《基坑支护中水土压力合算与分算的计算分析》）。

答：对于强度参数，目前程序中只能由用户自己定义粘聚力随深度的线性变化关系，不能考虑内摩擦角随应力（应变）的发展变化的。（M-C、HS中对强度参数的处理方式相同）；

对于刚度参数，M-C中可以在高级选项中设置E随深度的变化（线性）；

而HS模型中明确给出了刚度参数E随应力发展而变化的函数关系。

答：切实计算非饱和土受力变形情况，涉及到非饱和土本构。

目前plaxis中可以提供用户自定义模型（06年ABED&Vermeer，详见21期Bulletin），预期该模型将在V9.1版本中完全嵌入主程序中（详见25期bulletin24期）。

答：Flow中按默认将设置的降雨天数分为一定的时间小步，进而得到各时间小步对应的孔压，导入V9后，将各时间小步对应的孔压代入塑性计算过程，从而得到最后的孔压及变形结果。

答:closed flow boundary-用于地下水渗流计算中，定义的是边界流量为0；

closed consolidation boundary-用于固结分析，定义边界不透水的情况。亦即，两种边界用于两种不同的分析计算中。

ＰＬＡＸＩＳ每步计算都分为两个阶段，第一个阶段背景计算水压力分布和定义工况，第二阶段才是水和土的藕合计算。

closed flow boundary在计算背景水压力分布（选择“地下水渗流计算”时），以及计算分析（即第二阶段）中调用渗流模块进行瞬态分析时起作用；

closed consolidation boundary需要在第一阶段里定义，但该边界只在第二阶段的固结分析中才起作用。

答：3DF mesh菜单中有一项“allow curved elements”，该项的功能为2.2版本新增，主要针对曲线单元，尤其用于利用桩生成器生成圆形桩时。

当模型中存在圆形桩或其他曲线单元时，建议勾选该项，以生成较精确地网格，如下右图所示。

注意，曲线类型的板（如管桩中的壳单元）或“allow curved elements”不适用于板使用非线性材料属性的情况。

答：超孔隙水压力的大小由水的体积模量、土体的孔隙率，以及体积应变共同决定，关系式如下式1所示；其中的系数计算如式2-3所示。亦即超孔压的计算与我们所输入的有效刚度参数相关。

答：这与在OCR（over-consolidation ratio）及POP（pre-overburden pressure）参数的设置有关。

这两个参数的意义见下左图所示，其中σp为历史上达到的最大有效竖向应力；σ'yy表示目前土体所承受的有效竖向应力。

HS模型中有剪切屈服面和体积屈服面，而体积屈服面，即破坏准则中的帽子，由预固结应力Pp控制（见下右图），而Pp则由OCR或POP计算得到。

答：在轴对称模型中，集中荷载为弧度为1的圆弧上的线荷载。当集中荷载作用在x=0以外的地方，则输入值仍为单位宽度上的力；作用在x=0的位置时，集中荷载为真正意义上的点荷载，其输入值用力的单位表示（如kN，尽管输入窗口仍然表示为kN/m）。

注意的是，此时该力只作用在弧度为1的圆弧上，在程序中输入的荷载值应该为实际荷载值/（2PI）。

答：λ*、κ*及μ*分别为修正压缩系数、修正膨胀系数和修正的蠕变指标。

依据各向等压固结试验、单向固结蠕变试验以及λ*/κ*及λ*/μ*的经验比例关系。

体积应变与固结应力的关系曲线。其中修正的压缩指标λ*为体积应变与固结应力的关系曲线（由各向等压固结试验可得到）中正常固结线的坡度；修正的膨胀指标κ*为该曲线中卸载（膨胀）线的坡度。

同时参考手册中也提供了参考经验值，即λ*/κ*=5~10及λ*/μ*=15~25。

根据搜集到的资料，Haney粘土三个参数依次取（0.105;0.016;0.004）（天津大学某硕士论文即借用该参数进行分析计算）；

武汉某区软塑土（0.054；0.012；0.00171）

答：HS与邓肯-张模型二者均为双曲线表现形式，但比较而言，HS有如下优越性：

1、邓肯-张模型为弹性模型（非线性）；而HS模型为弹塑性模型；

2、HS模型中考虑了砂土的剪胀特性，这是邓肯张模型中所没有的；

3、HS模型中引入了体积屈服面。

综上所示，HS模型基于邓肯-张模型发展而来，但比邓肯-张模型更能进一步反映土体行为。

答：HS模型中有两个屈服面 一个是剪切屈服面 一个是体积屈服面

E50主要控制剪切屈服面；而Eoed主要控制体积屈服面。

如下图所示，其中斜线部分为剪切屈服线；椭圆弧部分为体积屈服线（这也是邓肯-张模型所没有的）。

注：在M-C中，压缩模量是作为杨氏模量的替代参数。因为在M-C（理想弹塑性）下，E和G以及E50和Eoed都遵循弹性理论中的固定关系式。而在HS模型中，二者不再有固定关系式，而是随围压等因素有各自的变化关系式。

答：mc=线弹性模型（E）+破坏准则（c，f），取用不同的（E）（c，f）即可模拟土和岩石。mc是岩土的基础经典模型（不能考虑岩石峰后变化情况）。

地应力是初始条件下生成的自重应力+水平构造应力，这与使用什么样的材料模型是没有关系的。

相对于土体而言，岩体的情况特别，他只是某个方向的E较弱，所以将弹性矩阵（E）中考虑某个倾角的方向性弱化，加上某种方向性弱化的破坏准则，这种情况下可以选用Plaxis中提供的节理岩体模型。

另外，将在岩石工程领域中广受认可的Hooke-Brown准则纳入到plaxis当中也是plaxis近期改进的目标之一。

答：plaxis中桩土之间为M-C接触，采用的是库伦准则判断其弹性或塑性滑动。

其属性参数根据周围土体参数计算，目前并没有独立的接触面本构。

答：土体的承载力和强度刚度都有关系。

你所说的土体坍塌导致计算中止的问题要看具体情况， 有时是由于土体的强度或刚度不满足需求；有时是由并不重要的局部引起的坍塌，此时可以采用局部加强的方法使计算得以继续。

答：摩尔库伦无法模拟先期固结压力。但Plaxis提供的HS模型和软土模型都可以模拟先期固结压力。可以在k0过程中设置pop和ocr来模拟先期固结压力。

答：两种定义方法本质上是一样的，都是定义水压边界，绘制水位线也是为了在边界上确定位置水头。在土体内部的水位线，并不是真正的潜水位。

答：因为在有限元计算中，c=0 会造成刚度矩阵奇异， 计算收敛速度十分缓慢。

所以通常做法是把c取一个小值，只要远小于粘性土的c值即可。 对计算结果没有影响，而且可以大大加快有限元计算的速度。

答：可以的，Plaxis中可以通过设置排水井来模拟这种情况，设置排水井的抽水流量， 再进行渗流计算，就可以得到渗流场和孔压分布,接着进行塑性计算，就可以得到，降水引起的沉降，很简单。

答：如果土体是完全 弹性范围内 刚度 等于1，如果土体产生塑性， 刚度就会减小，当刚度=0 时，土体破坏。

答：在HS模型中，E50和Eoed之间并没有确定的关系式。Eoed=(1-v)E/((1-2v)* (1+v))从弹性假设得出，在M-C模型中成立，在HS模型中并不成立。

另外，经验证，使用HS模型K0法生成自重应力时，侧压力系数K0仍为侧向自重应力与竖向自重应力的比值，这点在程序中是确定的。如果想得到预期的水平应力，可以直接经过多次调整K0的数值实现。

答：已知边界水头及整体水头分布的时候，直接用潜水位计算。已知边界水头而不知整体水头分布的时候，用地下水渗流(稳态计算)。

答：那就用界面，就定义那个Rinter吗，静摩擦，让它的摩尔库伦准则的强度=最大摩擦阻力，两块混凝土板间的摩擦系数0.8，

看看河海大学《土力学》课本5-2节，这里讲了固体间的摩擦力和摩尔库伦应力圆的关系，从概念上知道摩擦系数=摩擦角的正切值，也就是输入粘聚力为1，摩擦角=Arctan0.8，混凝土也可以像土体一样有摩擦角粘聚力，单独建立一个材料数据组 赋值给界面 界面可以单独赋值的 。

答：在校验手册中，扩孔问题所得径向位移与洞内压力的曲线如图1。然而，通过自己动手，计算输出的曲线结果如图2。其中上面的曲线是考虑大变形的结果。而，图1中显示，考虑大变形时，受力小于不考虑大变形时。

首先，从理论解来看，相同位移下，考虑大变形时应力小于不考虑大变形。那么说，手册上给的曲线没有问题。

所以，问题很可能出在我们自己输出的曲线，不考虑大变形的（下面的）曲线也是和手册上的曲线相同。最后，通过对比发现，如果这是因为，Plaxis的结果需要除以变形后的半径！这样，得到的曲线就与手册给出的曲线相同了。

总之，Plaxis计算的结果是大变形后的实际压强，而这个压强是不变的，那么大变形后的尺寸受力面积变了，使得，压力变大。而，理论解外力是将这部分折算进入公式中。因此。值得注意，必须将Plaxis得大变形计算结果除以变形后的半径。

答：是，三维简化成二维，从应力角度来看是厚度为1m的三维问题，Plaxis程序能够输出第三个方向的应力；但是从应变角度来看是一个二维模型。

答：平面应变模型里面的plate单元模拟墙，板和桩的时候，EA和EI如何求的，EA的单位为kN/m，EI的单位为kN•m²/m。

如图：连续墙尺寸为L*h*a(L没有标出来)

连续墙的在平面应变模型里面，采用plate单元进行模拟的时候，EA和EI的算法如下两种： 算法一（A面位置面）：EA=E*(a*1)=E*a(a为连续墙厚度，1为1米的1，不是L的小写)

EI=E*( 1*a^3）/12

算法二：（B面位置面）EA=E*(h*a)

EI=E*( h*a^3）/12

虽然算法一和算法二算等效厚度 算出来的结果是一样的，但是算法一和算法二的刚度是完全不一样的，那么在计算内力的时候，那结果肯定就完全不一样的。所以，算法一和算法二，哪个是正确的？

Plaxis采用的是算法一。

答：主要方法：

（排桩）忽略纵向边界条件的影响，采用二维有限元分析，将桩基等效为板桩，按下式计算板桩弹性模量：

P表示桩，s表示土，u表示相邻桩的中心距离，d表示桩的直径。

上面公式出自：地面堆载作用下邻近桩基性状的数值分析 陈福全 1，杨 敏2

答：轴对称中，基础采用板单元(图左)，且板水平（图右），板单元的抗弯刚度是指B方向抗弯，其EI值按照B方向抗弯值输入，只需将抗弯刚度假定为平面应变情况来计算输入参数，程序将自动通过几何计算，将其转化为轴对称。EA方向是水平方向。程序将通过EA和EI来计算厚度。

答：累加了未激活结构之前的所有为清零计算网格位移。因此，注意，查看结构位移时，如果生成结构之前的位移没有归零，则该结构总位移将包括生成结构之前的模型位移。 10问：在用PLAXIS作深基坑的降水开挖，我遇到的问题是，当开挖深度比较深的时候，比如10m以上，计算不收敛，请问你觉得什么原因可能造成这样的问题呢？ 答：自定义MPP模型，是一个完全弹性的模型，但伴随这刚度减小，当变形到一定程度，位移增加，力却不增加 ，计算不收敛 。

答：敏感性分析步骤及结果查看方式：

1）选择一个计算步

2）点击计算>敏感性分析>运行分析

3）在弹出的敏感性分析对话框中点击“定义”

4）勾选预定参数，并设置其上下限界值

5）点击运行分析

6）分析成功完成后，点击计算>敏感性分析>查看结果

7）选择监测点/位移或应力/应变，点击“添加”

8）此时窗口下部将以柱状图的方式输出敏感性程度，并可进一步查看敏感性数值。

答：界面折减系数主要用于模拟土体和结构之间的相对滑移和缝隙，针对不同的土类及不同的结构体，建议取值见附图所示（摘自亚洲技术负责人PPT）

答：是否将计算窗口>乘子标签>总乘子中的∑Mweight设置为1了？（用户在此前没有注意设置该参数，所以导致以上问题）

使用重力加载计算初始应力的操作步骤及注意事项：

1、初始阶段--忽略K0过程, K0窗口中的ΣMweight保持为0；

2、设置新工序，即phase1。选择塑性计算，在乘子标签>总乘子中设定重力乘子ΣMweight=1

3、在接下来的phase2中选择重置位移为0，以消除由于重力加载产生的位移（因为重力加载会产生物理位移，这也是其与K0法的不同之处之一）。

另外应该注意，如果模型中使用了不排水材料，在重力加载步中，应勾选“忽略不排水”选项，以防止产生超孔隙水压力。

答：使用菜单mesh>globle coarses打开网格设置对话框，在此可以对水平或竖向网格进行疏密度设置（竖向设置是在V2.1版本新增功能）。

另，如果需要局部进行竖向网格加密，可以通过增加工作面的方式实现。

答：按下，双击单元的某个部位，即可同时显示同一类型所有单元的变形或受力图。

如果需要单独显示某个组链（group或chain）中的某个单元，按下键双击该单元即可。

答：这里主要涉及固结边界的设置。

3DFV2.1中新增了“固结分析时用户自定义边界条件

（User defined boundary conditions for consolidation analysis）”功能。

设置方法如下：

1、选择计算类型为固结分析。

2、点击"高级"按钮，打开固结边界设置对话框，如下图所示。

3、在该对话框中即可关闭固结边界（默认情况下，所有边界为open状态）。

答：这与在一般设置中所选用的模型有关。

当选用平面应变时，边界位置并不受坐标轴位置的限制，可以在任意位置绘制几何线或边界。

但如果选用的是轴对称，则由于程序设置y轴为对称轴，所以y轴左侧不能绘制几何线。

答：首先根据需要在geometry菜单下选择不需要显示的材料或结构单元；

其次，双击右侧的图例，通过legend对话框调整等值线显示范围及疏密度（number of intervals）；

最后，通过view>setting，弹出的setting对话框调整symbol size（即A、B、C等标识符背景圈圈的大小），font size（A、B、C等的字体大小），及显示图片的背景颜色灰暗度（diffuse shading）。

答：可以使用类组水位进行设置。如下图所示。

其中“12”是所建模型隧道的顶点y坐标值。需注意的是，plaxis中压为负，因此，表示压力的pref值和表示压力随深度增加的pinc值都应为负值。

答：的确如此，例如你在“切片2”中进行几何设置后，想切换到水力条件中进行“切片2”的水压设置。但在你点击切换按钮后，默认回到“front plane”，需要手动切换到“切片2”，十分不方便。希望Plaxis公司能在后续版本中修改这个设置。

答：通过坐标精确的绘制了桩的位置（坐标均为整数），然后，通过格栅拾取相对应的整数坐标点，绘制横梁，然而，在横梁经过桩的位置，又生成新的几何点。而同样的方法在旁边的位置就没有出现相同的问题。最新的Plaxis3DT

答：根据动力手册中的参考手册部分的讲解，雷洛阻尼系数，需要通过固有频率，以及通过共振实验得到的阻尼比率来计算。经过了解，这位用户，共振实验得到的阻尼比率为0.05，很合理，但是，他取的固有频率为30Hz，没有注意到Plaxis的公式中的固有频率w的单位是rad/s，因此，计算出的值偏大。

模型条件：

1.单降水井抽水，模型采用轴对称半径1000m，深600m。

2.边界条件，边界水头不变，井内水头设置100m，稳定流分析

3.不收敛或说收敛性很差，如图1。

答：井内水头边界设置错误。想设置井内水位为100m，需要通过以下步骤解决：

1.在左边界100m标高位置设置一个几何点，左边界被分成两段。

2.上边一段设置水头分布为600m至100m，下段水头设置为100m。

进行计算结果收敛并准确。

答：plaxflow功能很强大。可以进行非稳态渗流分析。具体步骤为：

设置初始水头边界，如图1；

设置降压水头边界，如图2；

输出计算结果，如图。成功降压，根据分析，水头分布十分合理。

答：正如您所看到曲线程序的选项(如图)中，坐标轴不能选择为工序，目前曲线程序不支持输出随工序而变化的曲线。

但是，这里，我有一个比较好的办法：

1.计算程序中，为每个工序添加一个时间定值，如图，我天选择每个工序时间为10天

2.曲线程序中，以时间为x轴，这样就可以看到以"计算步"为x坐标的曲线。如图，注意，这个图有需要改进的地方。首先，因为已将初始工序的位移去除，因此，最好将曲线中要去除工序的施工时间设置为0。其次，工序的编号是自然数，因此，最好把时间设置为自然数1，2，3……

另外，还可以把数据表格导出到其他专业图标软件中处理，效果更佳！

答：对于三维有限元网格而言，出现奇异矩阵的可能性比二维的大许多。因此，对网格的质量需要严格控制。经过本人积累，为了控制网格的质量，建立建模过程中注意以下问题：

1.工作平面内，划分辅助加密区域。使网格，从模型中心到边界逐渐变稀疏。

2.减少不必要的结构构件和界面单元。

3.注意垂直疏密度与工作面内的平均网格尺寸相匹配。

总而言之，Plaxis生成的3棱柱单元中，各边的比值越小越好。

答：如图，曲线程序中有三个乘子。区域乘子、阶段乘子和超孔压乘子。他们都是表示加载的进度。

区域乘子：模型建立的区域与激活的区域比值。

阶段乘子：该阶段加载的量度。

超孔压乘子：整个模型的最大超孔压。

比如，你这一步施工，把基坑开挖掉一个区域。那么，程序会逐渐把开挖掉的区域的体积、质量、刚度逐渐减小，直到完全为零。在这个过程中，阶段乘子会逐渐增加到1，这个施工阶段乘子就是程序减小的量度。

答：可能由以下原因导致：

1） 内存不足（或相对于当前内存而言，单元太多）

2）网格不好：好的单元网格其宽、长和高尺寸应该比较接近。

3）模型中刚度差异太大（比如，差异>1E6），其中包括结构单元，如梁、墙的刚度。

因此，建议在生成网格后仔细检查网格情况，包括2D和3D网格，核查所使用到的材料其刚度差异是否过大。有时程序会给出提示：如在激活第4个工序中的板后，该工序提示错误，很可能由该板的刚度过大导致。

答：可以将dat文件中的材料数据文件（MDB文件）进行替换。一般情况下，只要土层的名字设置一致，程序会自动匹配相应的参数，从而简便地完成参数变更的操作。

答：断层可以用界面单元来模拟。如果是比较厚的夹层，也可以用用几何线绘制夹层， 单独赋予夹层的性质参数

答：在香港有评估认证，香港土木工程协会评估的，下面网站

http://www.cedd.gov.hk/sc/contact/index.htm

里面有个土力工程处和土木工程处，他们授权批准的，有一个批准号，查询电话。

plaxflow建立好的模型，默认为v9文件的问题

答：更换系统(如从windowsxp到Vista)，机器码会发生改变。造成单机狗无法识别机器。只能向PlaxisBV公司重新申请新的许可。

答：可以使用类组水位进行设置。如下图所示。

其中“12”是所建模型隧道的顶点y坐标值。需注意的是，plaxis中压为负，因此，表示压力的pref值和表示压力随深度增加的pinc值都应为负值。

答：这属于离散元范畴，如果用有限元算，可尝试大变形分析计算，可以用轴对称模型，开启大变形分析。但有限元算大变形，误差比较大。

答：通过修改类组的水平应力系数Plaxis3DT便可生成这样的褶皱的构造应力，这是flac等程序无法做到的。该功能对于工程地质的分析有至关重要的作用。

答：Plaxis程序可以提供一个设置应力释放系数的功能。

但是这个系数，需要用户自己去判断。可以根据经验，也可以根据理论公式，也可以根据实测结果。这取决与用户已有的资料。关于应力释放的具体操作，以本工程为例，步骤如下：

1.开挖，设置应力系数0.5

2.喷混设置0.75

3.锚杆设置1

最终系数是1表示完全释放完成。

答：使用Plaxis做一个实验来说明这个问题：

如图双隧道模型中，开挖和应力释放步骤如下：

1. 第一步开挖左边隧道，设置释放系数0.5

2. 第二步开挖左边的隧道, 设置释放0.5

3. 第三步，设置释放系数0.5

4. 第四步，设置释放系数1

实验结果显示：

1.应力释放和直接开挖，最终的位移是完全一样的。与释放和开挖过程无关。

2.从左隧道来看释放了3次，第1次0.5，位移14.32mm；第2次0.5，位移21.48mm；

第3次0.5，位移25.07；最终位移达到28.76mm。很显然，释放是以该隧道剩余的释放系数基础上做进一步释放，也就是第2次的0.5，实际上对整个隧道释放来说系数是0.5x0.5=0.25。