地下通道设计

地地下混凝土课程设计

题目：钢筋混凝土地下通道设计

学院：土木工程

班级：09级（11）班

姓名：张逸帆

学号：090997

指导老师：柳献

一、设计题目

（1）设计任务

1、将某浅埋地下通道结构进行结构设计。

2、确定结构构件的截面尺寸。

3、确定结构的计算简图。

4、各构件的荷载、内力及配筋计算。

5、手绘和计算机绘制结构配筋图。

（2）基本资料

某浅埋地下通道结构尺寸示意图如下所示。

1、埋置深度：3.5m。

2、地下水位：自然地面以下1.0m。

3、土层①：粉质粘土，重度、内摩擦角、粘聚力分别为γ1=18kN/m3，c1=10kN/m2，φ1=15°。

土层②：淤泥质粘土，重度γ2=17kN/m3，计算时考虑内摩擦角和粘聚力分别在一定范围内变化：c2=10~15kN/m2，φ2=8~15°。

4、土层厚度以埋置深度为界。

5、地面超载：30kN/m2。

6、水土压力分项系数：1.2。

7、地面超载荷载分项系数：1.2。

8、混凝土强度等级为C30；重度为25kN/m3 ；弹性模量为1.4×104MPa；泊松比为0.167。

9、钢筋等级为HPB335。

10、地基变形模量为50MPa；泊松比为0.3。

（3）计算假定

1、结构刚度远大于地基土的刚度。

2、不考虑结构侧向位移。

3、计算时忽略加腋的影响。

4、考虑荷载最不利组合。

（4）参考规范

1、《混凝土结构设计规范》——GB50010-2010

2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》——JTG D62-2004

3、《公路桥涵地基与基础设计规范》——JTGD63-2007

4、《公路桥涵设计通用规范》——JTG D60-2004

5、《建筑结构制图标准》——GBT50105—2001

二、荷载计算

（1）顶板荷载计算

1、覆土压力：

word/media/image3.gif=word/media/image4.gif kN/m2

2、水压力：

word/media/image5.gif=word/media/image6.gif kN/m2

3、顶板自重：

word/media/image7.gif= word/media/image8.gifkN/m2

4、底面超载：

q=30kN/m2

综上所述，word/media/image9.gif kN/m2

（2）板底荷载计算

word/media/image10.gif=word/media/image11.gif149.54 kN/m2

（3）地基反力计算

地下通道结构刚度远大于地基土的刚度，故假定地基反力为直线分布。

word/media/image12.gif=word/media/image13.gif kN/m2

（4）侧墙荷载计算

根据朗肯主动土压力计算方法，计算土中侧向土压力。并且用土水分算法，计算侧向水压力。

1、侧向土压力

主动土压力word/media/image14.gif

其中word/media/image15.gif为主动土压力系数word/media/image16.gif

顶板处土压力word/media/image17.gif

word/media/image18.gif

底板处土压力word/media/image19.gif

word/media/image20.gif

由于计算时，要考虑内摩擦角和粘聚力分别在一定范围内变化：

c2=10~15kN/m2，φ2=8~15°，Ka=0.59~0.76（正切曲线在0~45°内单调递增）

考虑荷载的不利组合土压力与内摩擦角和粘聚力值有关，

①当使顶板跨中正弯矩最大：c、ϕ值取大值，侧墙水土压力变小

②当使侧墙跨中正弯矩最大：c、ϕ值取小值，侧墙水土压力变大

即求上两式的最大与最小值的问题。

①当Ka=0.76，c2=10kN/m2，φ2=8°，主动土压力取最大值：

顶板处土压力word/media/image21.gifkN/m2

底板处土压力word/media/image22.gifkN/m2

②当Ka=0.59，c2=15kN/m2，φ2=15°，主动土压力取最小值：

顶板处土压力word/media/image23.gifkN/m2

底板处土压力word/media/image24.gifkN/m2

2、侧向水压力

顶板处水压力word/media/image25.gifkN/m2

底板处水压力word/media/image26.gifkN/m2

综上所述,最小侧压力为：

word/media/image27.gifkN/m2

word/media/image28.gifkN/m2

最大侧压力为：

word/media/image29.gifkN/m2

word/media/image30.gifkN/m2

三、内力计算

（1）弯矩分配法计算内力

1、计算简图

地下通道纵向较长，横向较短，结构所受荷载沿纵向的大小近于不变，故在不考虑结构纵向不均匀变形的情况下，将此结构按照平面应变问题处理。

沿纵向取单位长度（1m）的截条，当做闭合框架计算，忽略加腋的影响。

忽略中隔墙面积稍小于其他墙体，将杆件简化为等截面杆。同时，由于中隔墙刚度相对较小，侧向力并不十分大，认为中隔墙与上下板的连接方式为铰接，即只能承受轴力的二力杆。

计算跨度取中轴线中心至中心距离。得，侧墙计算跨度6m，顶板与地板计算跨度为6.2m。

在弯矩分配时，不考虑线位移的影响，所以除中隔墙之外所有构件EA认为无穷大，EI=word/media/image31.gifkN·m2。对中隔墙，EI认为是0，EA=word/media/image32.gifkN。

由荷载计算可见，顶板荷载和地基反力并不平衡，但由于侧壁摩阻力存在，使其保持平衡。所以在侧壁下设置活动铰支座。同时在中隔墙下，设置铰支座。

运用结构力学求解器，其代码如下：

①最小侧摩阻力：

结点,1,-6.2,0

结点,2,0,0

结点,3,6.2,0

结点,4,-6.2,6

结点,5,0,6

结点,6,6.2,6

单元,1,2,1,1,1,1,1,1

单元,2,3,1,1,1,1,1,1

单元,1,4,1,1,1,1,1,1

单元,4,5,1,1,1,1,1,1

单元,5,6,1,1,1,1,1,1

单元,6,3,1,1,1,1,1,1

单元,2,5,1,1,0,1,1,0

结点支承,1,1,0,0

结点支承,3,3,0,0,0

结点支承,2,1,0,0

单元荷载2,4,5,3,129.6,0,1,90

单元荷载2,1,2,-3,167.54,0,1,90

单元荷载,3,5,104.7,37.92,0,1,90

单元荷载,6,5,37.92,104.7,0,1,90

单元材料性质,1,6,-1,252000,0,0,-1

单元材料性质,7,7,8400000,1,0,0,-1

②最大侧摩阻力：

结点,1,-6.2,0

结点,2,0,0

结点,3,6.2,0

结点,4,-6.2,6

结点,5,0,6

结点,6,6.2,6

单元,1,2,1,1,1,1,1,1

单元,2,3,1,1,1,1,1,1

单元,1,4,1,1,1,1,1,1

单元,4,5,1,1,1,1,1,1

单元,5,6,1,1,1,1,1,1

单元,6,3,1,1,1,1,1,1

单元,2,5,1,1,0,1,1,0

结点支承,1,1,0,0

结点支承,3,2,0,0,0

结点支承,2,1,0,0

单元荷载2,4,5,3,129.6,0,1,90

单元荷载2,1,2,-3,167.54,0,1,90

单元荷载,3,5,129.36,44.44,0,1,90

单元荷载,6,5,44.44,129.36,0,1,90

单元材料性质,1,6,-1,252000,0,0,-1

单元材料性质,7,7,8400000,1,0,0,-1

其计算简图如下：

2、内力计算（最小侧压力）

①弯矩图

②剪力图

③轴力图

3、内力计算（最大侧压力）

①弯矩图

②剪力图

③轴力图

（2）弹性地基梁计算内力

1、计算简图

考虑到上部结构与土体共同工作。采用超静定结构的上部刚架结构与弹性地基梁底板作为基本结构。将上部结构与底板分开计算，再按照切口处反力或变形相等，用位移法或力法解出切口处的未知位移或未知力，并绘制出内力图。

计算简图如下：（计算跨度、荷载同弯矩分配法计算简图）

其结构力学求解器中代码如下：

结点,1,-6.2,0

结点,2,0,0

结点,3,6.2,0

结点,4,-6.2,6

结点,5,0,6

结点,6,6.2,6

单元,1,4,1,1,1,1,1,1

单元,4,5,1,1,1,1,1,1

单元,5,6,1,1,1,1,1,1

单元,6,3,1,1,1,1,1,1

单元,2,5,1,1,0,1,1,0

结点支承,1,4,0,0,0

结点支承,3,4,0,0,0

单元材料性质,1,4,-1,252000,0,0,-1

单元材料性质,5,5,8400000,1,0,0,-1

2、内力计算

该结构的力法方程式简化为：

其中，δij的意义为j对应的单位力作用下引起i处的位移。

包括两部分的位移，一是在上部刚架上，单位力j引起i处发生的位移δ’ij；二是在单位力j作用下，考虑弹性地基引起的位移引起的i处发生的位移bij。

即δij的表达式为：

同理，Δip也是有两部分组成。

如下式，Δ’ip是上部刚架在外荷载作用下产生的位移（不包括底板）；而bip是底板按弹性地基梁在外荷载q作用下算出的对应于单位力i 的位移。

即Δip的表达式为：

①δ’ij与Δ’ip的计算

根据结构力学知识，δ’ij与Δ’ip可通过图乘法计算。

在X1作用下的弯矩图（X1=1）

在X2作用下的弯矩图（X2=1）

在外荷载作用下的弯矩图

(由于侧壁弯矩很小，取最小侧压力，使顶板和底板弯矩最大进行验算)

由X1作用下的弯矩图（X1=1）、X2作用下的弯矩图（X2=1）、外荷载作用下的弯矩图，经过图乘法的计算，得：

δ’11word/media/image47.gif

δ’12word/media/image48.gif

δ’21word/media/image48.gif

δ’22word/media/image49.gif

Δ’1Pword/media/image50.gif

Δ’2Pword/media/image51.gif

②bij的计算

将底板看作弹性地基梁，其柔度指标：

word/media/image52.gif

其中，k为地基基床系数，根据《基础工程设计原理》表1-1 取k=5000KN/m3；

b=1m；

EI=word/media/image31.gifkN·m2。

因此，word/media/image53.gif 0.256

则word/media/image54.gif，按照《基础工程设计原理》中弹性地基梁的分类，按无限长梁计算。

弯矩以顺时针方向为正，剪力以向下为正。

X1对应的弹性地基梁（梁高0.6m）计算模型为：

根据《基础工程设计原理》表3-4，在集中力偶作用下A点处转角及F点竖向位移为：

word/media/image56.gif

word/media/image57.gif

其中word/media/image58.gif，word/media/image59.gif均为word/media/image60.gif的函数，其值可根据word/media/image61.gif的值按照《基础工程设计原理》中表3-5 取得。

另外，统一刚度的单位，得bk=5000KN/m2=0.02EI。

带入公式，得：

word/media/image62.gif

word/media/image63.gif

X2 对应的弹性地基梁（梁高0.6m）计算模型为：

根据《基础工程设计原理》表3-4，在集中力作用下A点处转角及F点竖向位移为：

word/media/image65.gif

word/media/image66.gif

其中word/media/image67.gif，word/media/image68.gif均为word/media/image61.gif的函数，其值可根据word/media/image61.gif的值按照《基础工程设计原理》中表3-5 取得。

另外，统一刚度的单位，得bk=5000KN/m2=0.02EI。

带入公式，得：

word/media/image69.gif

word/media/image70.gif

外荷载对应的弹性地基梁（梁高0.6m）计算模型为：

其中word/media/image72.gifkN

根据《基础工程设计原理》表3-4，在集中力作用下A点处转角及F点竖向位移为：

word/media/image65.gif

word/media/image66.gif

其中word/media/image67.gif，word/media/image68.gif均为word/media/image61.gif的函数，其值可根据word/media/image61.gif的值按照《基础工程设计原理》中表3-5 取得。

另外，统一刚度的单位，得bk=5000KN/m2=0.02EI。

带入公式，得：

word/media/image73.gif

word/media/image74.gif

根据上述可求（注意到弯矩、轴向力符号均要改变）：

word/media/image75.gif

word/media/image76.gif

word/media/image77.gif

word/media/image78.gif

word/media/image79.gif

word/media/image80.gif

由此可解出力法方程：

解得：X1=287.5KN·m；X2=520.1KN

上部结构弯矩图如下：

下部弹性地基梁受到弯矩和轴力的共同作用，根据《基础工程设计原理》表3-4，

对于半无限长梁，在集中力作用下和弯矩作用下，其弯矩分别为：

word/media/image82.gif

word/media/image83.gif

对于无限长梁，在集中力作用下，其弯矩为：

word/media/image84.gif

经过计算，中隔墙下最不利弯矩为：

word/media/image85.gifKN·m

可以看到，相比起用弯矩分配法算得的弯矩，用弹性地基梁法计算的弯矩明显小。在底板的弯矩计算中，尤其的明显，中隔墙下弯矩只有弯矩分配法的一半左右。

（3）设计弯矩、剪力、轴力

考虑到安全因素，在计算设计弯矩、剪力、轴力，以及之后的配筋过程中，均按照弯矩分配法算得的内力进行计算。

易知，最大弯矩均出现在中轴线处。然而，底板与顶板与侧墙与中隔墙现浇在一起。截面刚度相对较大，危险截面一般出现支座边缘。

所以，要计算设计弯矩、剪力和轴力。

1、顶板与侧墙交点（侧压力最大）：

word/media/image87.gifKN·m

word/media/image88.gifKN·m

word/media/image89.gifKN

word/media/image90.gifKN

2、顶板与中隔墙交点（侧压力最小）：

word/media/image91.gifKN·m

word/media/image92.gifKN

3、底板与侧墙交点（侧压力最大）：

word/media/image93.gifKN·m

word/media/image94.gifKN·m

word/media/image95.gifKN

word/media/image96.gifKN

4、底板与中隔墙交点（侧压力最小）：

word/media/image97.gifKN·m

word/media/image98.gifKN

（4）抗浮验算

取1m宽板带，进行验算。

word/media/image99.gifKN

word/media/image100.gifKN

word/media/image101.gifKN

所以：

word/media/image102.gif

在安全范围内。

四、配筋计算

（1）材料参数

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》——JTG D62-2004中规定：

C30等级混凝土抗压强度设计值：fcd=13.8N/mm2

C30等级混凝土抗拉强度设计值：ftd=1.39N/mm2

HPB335等级钢筋强度设计值：fyd=280N/mm2

除中隔墙外均按照压弯构件进行配筋，中隔墙按照受压构件进行配筋。

采用对称配筋的形式，示意图如下：

（2）跨中正截面配筋计算（除中隔墙外）

1、截面尺寸

构件AB与CD长度为l=6.2m，构件AD长度为l=6 m。

截面高度h＝600mm。

截面宽度b＝1000mm，

考虑到结构为地下建筑物，钢筋保护层厚度一般至少要增大10mm,取保护层厚度ｃ＝40mm，取as＝55mm。

2、确定小偏心还是大偏心

对于C30等级混凝土，HPB335等级钢筋，界限相对受压区高度word/media/image104.gif=0.56

控制内力word/media/image105.gifKN

在内力计算中得到的轴力都远小于控制内力，构件均认为是大偏心构件。

要选取弯矩大而轴力小的情况进行验算。

经比较，选出下列情况：

对E点，M=249.98KN·m；N=168.08KN

对F点，M=52.94KN·m；N=375.47KN

对G点，M=316.34KN·m；N=259.78KN

3、配筋计算(采用对称配筋)

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第5.3.10条规定，计算偏心受压构件正截面承载力时，对长细比l0/i>17.5的构件，应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响，将轴向力对截面重心轴的偏心距e0乘以偏心距增大系数η，相关公式如下：

其中：word/media/image107.gif

l0为构件计算长度，对两端固定的构件取0.5l。

①E截面

word/media/image108.gif

由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image110.gif，取1

word/media/image111.gif，取1

word/media/image112.gif

word/media/image113.gif

由于word/media/image114.gif

word/media/image115.gif

word/media/image116.gif

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

word/media/image117.gif

实际配筋取φ20@200，AS=1570.8mm2。

②F截面

word/media/image118.gif

由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image119.gif

word/media/image120.gif，取1

word/media/image121.gif

word/media/image122.gif

由于word/media/image123.gif

word/media/image124.gif

word/media/image125.gif

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

word/media/image117.gif

实际配筋取φ20@200，AS=1570.8mm2。

③G截面

word/media/image126.gif

由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image127.gif，取1

word/media/image111.gif，取1

word/media/image128.gif

word/media/image129.gif

由于word/media/image130.gif

word/media/image131.gif

word/media/image132.gif

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

word/media/image117.gif

实际配筋取φ22@200，AS=1900.67mm2。

（3）节点正截面配筋计算

1、截面尺寸

构件AB与CD长度为l=6.2m，构件AD长度为l=6 m。

截面高度h＝600mm。

截面宽度b＝1000mm，

考虑到结构为地下建筑物，钢筋保护层厚度一般至少要增大10mm,取保护层厚度ｃ＝40mm，取as＝55mm。

2、确定小偏心还是大偏心

由于由计算简图算出的内力为节点处内力，而实际的不利截面是侧墙边缘处的截面，对应此截面的弯矩即为设计弯矩，在之前已经求出。

对于C30等级混凝土，HPB335等级钢筋，界限相对受压区高度word/media/image104.gif=0.56

控制内力word/media/image105.gifKN

在内力计算中得到的轴力都远小于控制内力，构件均认为是大偏心构件。

要选取弯矩大而轴力小的情况进行验算。

经比较，选出下列情况：

对BA点，M=388.55KN·m；N=168.08KN

对AB点，M=186.47KN·m；N=168.08KN

对AD点，M=237.47KN·m；N=368.61KN

对DA点，M=283.82KN·m；N=368.61KN

对DC点，M=233.42KN·m；N=259.78KN

对CD点，M=519.78KN·m；N=259.78KN

3、配筋计算(采用对称配筋)

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第5.3.10条规定，计算偏心受压构件正截面承载力时，对长细比l0/i>17.5的构件，应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响，将轴向力对截面重心轴的偏心距e0乘以偏心距增大系数η，相关公式如下：

其中：word/media/image107.gif

l0为构件计算长度，对两端固定的构件取0.5l。

①BA截面

word/media/image133.gif

由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image134.gif，取1

word/media/image111.gif，取1

word/media/image135.gif

word/media/image136.gif

由于word/media/image137.gif

word/media/image138.gif

word/media/image139.gif

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

word/media/image117.gif

实际配筋取φ20@100，AS=3141.6mm2。

②AB截面

word/media/image140.gif

由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image141.gif，取1

word/media/image142.gif，取1

word/media/image143.gif

word/media/image144.gif

由于word/media/image137.gif

word/media/image145.gif

word/media/image146.gif

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

word/media/image117.gif

实际配筋取φ20@200，AS=1570mm2。

③AD截面

word/media/image147.gif

由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image148.gif，取1

word/media/image120.gif，取1

word/media/image149.gif

word/media/image150.gif

由于word/media/image151.gif

word/media/image152.gif

word/media/image153.gif

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

word/media/image117.gif

实际配筋取φ20@200，AS=1570mm2。

④DA截面

word/media/image154.gif

由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image155.gif，取1

word/media/image156.gif，取1

word/media/image157.gif

word/media/image158.gif

由于word/media/image151.gif

word/media/image159.gif

word/media/image160.gif

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

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实际配筋取φ20@200，AS=1570mm2。

⑤DC截面

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由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image162.gif，取1

word/media/image111.gif，取1

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由于word/media/image130.gif

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根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

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实际配筋取φ22@200，AS=1900.67mm2。

⑥CD截面

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由于word/media/image109.gif，考虑放大系数：

word/media/image168.gif，取1

word/media/image111.gif，取1

word/media/image169.gif

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由于word/media/image130.gif

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根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件和偏心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

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实际配筋取φ22@100，AS=3801mm2。

（4）斜截面抗剪配筋计算

跨中剪力值较小（≈0KN），可不做斜截面承载力验算。

对于节点剪力，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第5.2.9条规定：

最大剪力为

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结构所有截面处剪力均满足要求。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第5.2.10条规定：

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上式中1.25 为板式受弯构件提高系数.

除中隔板底部剪力略大于475.4KN之外，其他截面均满足要求。但考虑到，配筋采用弯矩分配法。计算时，比较保守。同时，参考弹性地基梁计算中隔板底部的内力，认为也满足要求。由此说明断面厚度足够，不用配置箍筋。

（5）中隔板配筋计算

对于轴心受压构件，其承载力为：

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其中，由于构件的l0/i=18<28,，所以φ=1。

实际轴心压力N =856.5KN远小于混凝土自身抗压承载力word/media/image176.gif，按最小配筋率进行配筋。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.12条规定，轴心受压构件全部纵筋配筋率不得小于0.5%；同时，一侧钢筋配筋率不得小于0.2%。所以，受拉区和受压区配筋率都取0.25%。

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采用对称配筋，左右两侧各实际配筋取φ18@200，AS=1272mm2。

五、构造说明

（1）混凝土保护层厚度

地下结构的特点是外侧与土、水相接触，内测相对湿度较高。故受力钢筋保护层厚度最

小厚度比地面机构增加5~10mm。

本结构设计中c=40mm。

（2）横向受力钢筋

为便于施工，将横向受力钢筋与纵向分布钢筋制成焊网。

①外侧横向钢筋制成为一闭合钢筋圈。

②内侧钢筋则沿横向通长配置。

（3）纵向分布钢筋

由于考虑混凝土的收缩、温差影响、不均匀沉降等因素的作用，必须配置一定数量的纵向分布钢筋。

纵向分布钢筋的配筋率：顶、底板应大于0.15%，对侧墙应大于0.20%。

在本结构设计中，纵向分布钢筋采用：

①顶板（一侧）：0.5×0.15%×1000×600=450mm2，配置φ12@250(AS=452mm2)；

②底板（一侧）：0.5×0.15%×1000×600=450mm2，配置φ12@250(AS=452mm2)；

③侧墙（一侧）：0.5×0.2%×1000×600=600mm2，配置φ14@250(AS=616mm2)；

④中隔墙（一侧）：0.5×0.2%×1000×600=600mm2，配置φ14@250(AS=616mm2)。

（4）纵向与横向分布网片

④在侧墙与中隔墙中，横向分布网片取φ12@400。

②在顶板与底板中，纵向分布网片取φ12@400。

（5）箍筋

断面厚度足够，不用配置箍筋。

（6）刚性节点构造

框架转角处的节点构造应保证整体性，根据此处钢筋的布置原则，此点构造说明如下：

①沿斜托单独配置斜向直线钢筋φ18@250。

②沿着框架转角处外侧的钢筋，其钢筋弯曲半径R=200mm>10d=18×10=180mm。

③为避免在转角部分的内侧发生拉力时，内侧钢筋与外侧钢筋无联系，是表面混凝土容易脱落，故在外侧钢筋的周围，要加密纵向分布钢筋。故配置5φ14钢筋。

（7）锚固长度

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规范第9.1.4条规定：

对于受压钢筋：la≥25d=25×20=500mm

对于受拉钢筋（直端）：la≥30d=30×20=600mm

对于受拉钢筋（弯钩段）：la≥20d=25×20=500mm

（8）钢筋截断长度

顶板与底板在中隔墙处，横向受力钢筋要加密。其截断长度（从支座边缘起算）取：

ln÷5+20d=(6200-200-300)÷5+20×22=1580mm，取1600mm

本文来源：https://www.2haoxitong.net/k/doc/7a5c3127dd36a32d737581ef.html