重力式挡土墙

发布时间:2020-04-04   来源:文档文库   
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重力式挡土墙

石家庄铁道大学毕业设计
1 绪论
1.1 挡土墙的基本概念
挡土墙是用来支撑天然边坡或人工填土边坡以保持土体稳定的建筑物。通常用块石、砖、素混凝土及钢筋混凝土等材料构成。
在路基工程中,挡土墙可以用来稳定路堤和路堑边坡,减少土石方工程量和占地面积,防止水流冲刷路基,并经常用于整治塌方、滑坡等路基病害。挡土墙在山区公路中应用更为广泛。路基的下列情况宜修建挡土墙:陡坡路段或岩石风化的路堑边坡;需要降低路基边坡高度以减少大量填方、挖方的路段;增加不良地质路段边坡的稳定,以防止产生滑塌防止沿河路段水流冲刷;桥梁或隧道与路基的连接地段;节约道路用地、减少拆迁或少占农田;保护重要建筑物,生态环境或其他需要特殊保护的地段。
在铁路工程中广泛应用于支撑路堤或路堑以及隧道洞口、桥梁两端的路基边坡和河流岸壁等。在其他工程包括公路、铁路、水利、建筑及矿山建设中均普遍使用到挡土墙。

1-1挡土墙的结构图

按照墙的设置位置,挡土墙可分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等类型

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( 1-1。路肩墙或路堤墙设置在高填路堤或陡坡路堤的下方,可以防止路基边坡或基底滑动,确保路基稳定,同时可收缩填土坡脚,减少填方数量,减少拆迁和占地面积,以及保护临近线路的既有重要建筑物。滨河及水库路堤,在傍水一侧设置挡土墙,可防止水流对路基的冲刷和侵蚀,也是减少压缩河床或少占库容的有效措施。造 价。设置在桥梁两端的挡土墙,作为翼墙或桥台,起着护台及连接路堤的作用。而抗滑挡土墙则用于防治滑坡。
挡土墙各部分名称如图( 1-1c所示。靠填土(或山体一侧为墙背,外露一侧为墙面,墙面与墙底的交线为墙趾,墙背与墙底的交线为墙踵,墙背与铅垂线的交角为墙背倾角α。墙背的倾角方向,比照面向外侧站立的人的俯仰情况,分俯斜、仰斜和垂直三种。墙背向外侧倾斜时,为俯斜墙背( 1-1cα为正;墙背向填土一侧倾斜时,为仰斜墙背( 1-1aα为负;墙背铅垂时,为垂直墙背( 1-1bα为零。如果墙背具有单一坡度,称为直线形墙背;若多于一个坡度,则称为折线形墙背。选择挡土墙设计方案时,应与其它方案进行技术经济比较。例如,采用路堑或山坡挡土墙,常须与隧道、明洞或刷缓边坡的方案作比较;采用路堤或路肩挡土墙,有时须与栈桥或陡坡填方等相比较,以求工程经济合理。
目前我国多采用重力式挡土墙,重力式挡土墙是由块石、毛石砌筑,它靠自身的重力来抵抗土压力。由于其结构简单、施工方便、取材容易而得到广泛应用。重力式挡土墙的缺点是当墙高超过五米时,要保证其稳定性,势必造成很大的体量,材料用量较多,不太经济。支护结构在各种土建工程中得到广泛的应用,如在铁路、公路工程中用于支承路堤或路堑边坡、隧道洞口、支承桥台后台填土,以减少土石方量和占地面积,防止水流冲刷路基,并经常用于整治塌方、滑坡等路基病害;在水利、港湾工程中支挡河岸及水闸的岸墙;在民用与工业建筑中用于修建地下连续墙等。随着大量土木工程在地形复杂地区的兴建,支挡结构愈加显得重要。支挡结构的设计将直接影响到工程的经济效益及安全。
1.2 挡土墙的基本类型
常用的挡土墙型式有重力式、衡重式、悬臂式、扶壁式、锚杆及锚定板式和加筋土挡墙等;道路工程中还可以根据挡土墙设置位置的不同可分为路肩挡土墙、路堑挡土墙和路堤挡土墙;根据其墙体材料可以分为砌石挡土墙、混凝土或钢筋混凝土挡土墙等;而在理论研究中侧重于研究作用于挡土墙的荷载、挡土墙稳定边坡的作用机理等因素,所以在理论上一般根据其结构和受力机理等特点可分为:重力式挡土墙、衡重式挡土墙、悬臂式挡土墙、扶臂式挡土墙、加筋挡土墙、锚杆式挡土墙、锚定板式挡土墙、土钉式挡土墙、桩板式挡土墙等。

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(1薄壁式挡土墙
薄壁式挡土墙是钢筋混凝土结构,属轻型挡土墙,包括悬臂式和扶壁式两种形式。它是由立壁(墙面板和墙底板(包括墙趾板和墙踵板组成,呈倒“T”字形,具有三个悬臂,即立壁、墙趾板和墙踵板。扶壁式挡土墙由墙面板(立壁、墙趾板、墙踵板及扶肋(扶壁组成。当墙身较高时,在悬臂式挡土墙的基础上,沿墙长方向,每隔一定距离加设扶肋。扶肋把立臂同墙踵板连接起来,扶肋起加劲的作用,以改善立壁和墙踵板的受力条件,提高结构的刚度和整体性,减小立壁的变形。扶壁式挡土墙宜整体灌注,也可采用拼装。
悬臂式和扶壁式挡土墙的结构稳定性是依靠墙身自重和踵板上方填土的重力来保证,而且墙趾板也显著地增大了抗倾覆稳定性,并大大减小了基底应力。它们的主要特点是构造简单、施工方便、墙身断面较小、自身质量轻,可以较好地发挥材料的强度性能,能适应堆载力较低的地基。一般情况下,墙高6m以内采用悬臂式,6m以上则采用扶壁式。
(2加筋土挡土墙
加筋土挡土墙是利用加筋土技术修建的一种支挡结构物,加筋土是一种在土中加入拉筋的复合土,它利用拉筋与土之间的摩擦作用,改善土体的变形条件和提高土体的工程性能,从而达到稳定土体的目的。加筋土挡土墙由填抖、在填料中布置的拉筋以及墙面板三部分组成。
按拉筋的形式可分为条带式加筋土挡土墙,即拉筋为条带式,每一层不满铺拉筋;席垫式土工合成材料加筋挡土墙.即每一层连续满铺土工格网或土工席垫拉筋。目前,我国主要采用条带式有面板的加筋土挡土墙。
(3锚杆档土墙
锚杆挡土墙是利用锚杆技术形成的一种挡土结构物。锚杆是一种新型的受拉杆件,它的一端与工程结构物联结,另一端通过钻孔、插入锚杆、灌浆、养护等工序锚固在稳定的地层中,以承受土压力对结构物所施加的推力,从而利用锚扦与地层间的锚固力来维持结构物的稳定。按墙面的结构形式可分为柱板式锚杆挡土墙和壁板式锚杆挡土墙,柱板式锚杆挡土墙是由挡土板、肋柱和锚杆组成。壁板式锚杆挡土墙是由墙面板(壁面板和锚扦组成。 锚杆挡土墙的特点是:
结构质量轻,使挡土墙的结构轻型化,与重力式挡土墙相比,可以节约大量的污工和节省工程投资;利于挡土墙的机械化、装配化施工.可以减轻笨重的体力劳动,提高劳动生产率;不需要开挖大量基坑,能克服不良地基挖基的困难,并利于施工安全。但是锚杆挡土墙也有一些不足之处,使设计和施工受到一定的限制,如施工工艺要求较高,要有钻孔,灌浆等配套的专用机械设备,且要耗用一定的钢材。

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(4锚定板挡土墙
锚定板挡土结构是一种适用于填方的轻型支挡结构,锚定板挡土墙是由墙面、拉杆、锚定板以及充填墙面与锚定板之间的填土所共同组成的一个整体。在这个整体结构的内部,存在着作用于墙面上的土压力、拉杆的拉力和锚定板的抗拔力等相互作用的内力,这些内力必须互相平衡,才能保证结构内部的稳定。同时,在锚定板挡土墙的周围边界上,还存在着从边界外部传来的土压力、活载以及结构自重所产生的作用力和摩擦力,这些外力也必须互相平衡,以保证锚定板挡土墙的整体稳定性,防止发生滑动或蠕动。
锚定板挡土墙按墙面结构形式可分为柱板式和壁板式两种。柱板式挡土墙由肋柱与挡土板拼装而成,根据运输和吊装能力可采用单根肋柱,也可以分段拼接,上下肋柱之间用桦连接。按肋柱上的拉杆层数还可分为单层拉杆、双层拉杆和多层拉杆锚定板挡土墙。壁板式挡土墙的墙面板(壁面板可采用矩形或十字形板拼装而成,墙面板直接用拉杆与锚定板连接。锚定板挡土墙的主要特点有构件断面小、结构质量轻、柔性大、工程量省、圬工数量少,构件可预制,有利于实现结构轻型化和机械化施工。
(5其他结构形式的挡土墙
①竖向预应力锚杆挡土墙:竖向顶应力锚杆挡土墙是由污工砌体和竖向预应力锚杆构成。砌体一般是由浆砌片(石或素混凝土筑成,竖向预应力锚杆竖向设置,它的一端锚固在岩质地基中,另一端砌筑于墙身内,并设锚具与污工砌体联系,最后对锚杆进行张拉。竖向预应力锚杆挡土墙就是利用锚杆的弹性回缩对墙身施加竖向预应力,以提高挡土墙的稳定性,从而代替部分挡土墙圬工的重力,减少挡土墙的圬工断面,达到节省圬工、降低造价的目的。
②土钉式挡土墙:土钉墙由被加固土体、放置在土中的土钉体和护面板组成。天然土体通过土钉的就地实施加固并与喷射混凝土护面板相结合,形成一个类似重力式的挡土墙。以此抵抗墙后传来的土压力和其他作用力,从而使得挖方坡面稳定。土钉依靠与土体接触界面上的粘结力、摩阻力和周围土体形成复合土体,土钉在土体发生变形的条件下被动受力,通过其受拉作用对土体进行加固,而土钉间土体的变形则由护面板予以约束。
③桩板式挡土墙:桩板式挡土墙系钢筋混凝土结构,由桩及桩间的挡土板两部分组成,利用桩深埋部分的锚固段的锚固作用和被动土抗力,维护挡土墙的稳定。桩板式挡土墙适宜于土压力大,墙高超过一般挡土墙限制的情况,地基强度的不足可由桩的埋深得到补偿。

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1.3 重力式挡土墙的构造
1-2 重力式挡土墙结构示意图

重力式挡土墙的构造必须满足强度和稳定性的要求,同时应考虑就地取材,经济合理,施工养护的方便与安全。重力式挡土墙多用浆砌片(石砌筑,缺乏石料地区有时可用混凝土预制块作为砌体,也可直接用混凝土浇筑,一般不配钢筋或只在局部范围配置少量钢筋。这种挡土墙形式简单、施工方便,可就地取材、适应性强,因而应用广泛。
由于重力式挡土墙依靠自身重力来维持平街稳定,因此墙身断面大,污工数量也大,在软弱地基上修建往往受到承载力的限制。如果墙过高,材料耗费多,因而亦不经济。当地基较好,墙高不大,且当地又有石料时,一股先选用重力式挡土墙。
常用石砌挡土墙及钢筋混凝土挡土墙,一般由墙身、基础、排水设施与伸缩缝等部分组成。根据墙背的倾斜方向的不同,墙身断面可分为仰斜、垂直、俯斜、凸形折线式和衡重式几种类型。

1- 3重力式挡土墙的类型

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(a仰斜式;(b直立式;(c俯斜式;(d俯斜凸形折线式;(e衡重式

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1.3.1挡墙型式的选择
重力式土墙墙身多采用混凝土或浆砌石建造,墙项及底板一般均用混凝土筑成。墙型的合理选择对挡土墙设计的安全和经济性有着较大的影响。挡土墙的主动土压力以仰斜最小、直立居中、俯斜式最大。此外,墙背的倾斜型式还应综合考虑使用的要求、地形和施工等条件。一般挖坡建墙宜用仰歇,其土压力小,且墙背可与边坡紧密结合;填方地区可用直立或俯斜,便于施工使土夯实;而在山坡上建墙,则宜用直立,因此时仰斜墙身较高,俯斜则土压力太大。墙背仰斜时其坡度不宜缓于10.25(高宽比,且墙面应尽量与墙背平行。
1.3.2 墙身构造
重力式挡土墙的墙面一般为直线形,其坡度应与墙背坡度相协调。同时应考虑墙趾处的地面横坡,在地面横向倾斜时,墙面坡度影响挡土墙的高度,横向坡度愈大影响愈大。因此地面横坡较陡时,坡面坡度一般为1:0.051:0.20;地面横坡平缓时,墙面可适当放缓,但一般不缓于1:0.35
为了避免因地基不均匀沉陷而引起墙身开裂,根据地基地质条件的变化和墙高、墙身断面的变化情况需设置沉降缝。在平曲线地段,挡土墙可按折线形布置,并在转折处以沉降缝断开。为防止圬工砌体因收缩硬化和温度变化而产生裂缝应设置伸缩缝。设计中一般将沉降缝和伸缩缝合并设置,沿线路方向每隔1025m设置一道。缝宽为23cm,自墙顶做到基底。缝内沿墙的内、外、顶三边塞满沥青麻筋或沥青木板,塞入深度不小于0.2m,当墙背为岩石路堑或填石路堤时,可设置空缝。
挡土墙的修建应遵循就地取材的原则,在有石料的地区,应尽可能的采用水泥砂浆砌片石砌筑,片石的极限抗压强度均不得低于30MPa。水泥砂浆标号,一般地区及寒冷地区采用M7.5;浸水地区及严寒地区采用M10.0号。对于浸水和潮湿地区的石砌主体工程,石料的软化系数应不低于0.8。此外,在严寒地区尚应满足抗冻试验的要求。
在缺乏石料的地区一般采用C15号混凝土或片石混凝土;严寒地区采用C20混凝土或片石混凝土,轻型挡土墙采用C20号钢筋混凝土。
1.3.4 墙后填土材料选择
墙后填料的选择是保证挡土墙正常使用和经济合理的一项重要工作。填料的内摩擦角越大,主动土压力就愈小;而填料的容重愈大,主动土压力就愈大。因此,
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应选择内摩擦角大、容重小的填料,优先采用砂类土、碎(石土填筑。这些填料透水性好、抗剪强度大、稳定、易排水,能显著减少主动土压力。
1.3.5 排水设施
挡土墙的排水设施的作用在于疏干墙后土体中的水和防止地表水下后积水,以免墙后积水使墙身受部分组成。
地面排水主要是防止地表水渗入强后土体或地基,地面排水的措施有:(1设置地面排水沟,截引地表水;(2夯实回填土顶面和地表松土;(3路堑挡土墙趾前的边沟应予以铺砌加固,以防止边沟水渗入基础。
墙身排水主要是为了排除墙后积水,通常在墙身的适当高度处布置一排或数排泄水孔。孔眼间距一般为23m,干旱地区可予增大,多雨地区则可减小。在特殊情况下,墙后填土采用全封闭防水,一般不设泄水孔。
额外的静水压力;减少季节性冰冻地区填料的冻胀压力;消
除黏性土填料浸水后的膨胀压力。挡土墙的排水设施通常由地面排水和墙身排水两1.3.6 基础埋置深度
挡土墙一般采用明挖基础。当地基为松软土层时,可采用加宽基础、换填或桩基础。水下基础挖基有困难时,可采用桩基础或沉井基础。基础的埋置深度应按地基性质、承载力的要求、冻胀的影响、地形和水文地质等条件确定。挡土墙基础置于土质地基上时,其基础埋深应符合下列要求:
(1基础埋置深度不应小于1m当有冻结且冻结深度小于或等于1m时,应在冻结线以下不小于0.25m(不冻胀土除外;当冻结深度超过1m时,可在冻结线以下0.25m内换填弱冻胀土或不冻胀土,但埋置深度不小于1.25m
(2受水流冲刷时,基础应埋置在冲刷线以下不小于1m
(3路堑挡土墙基础底面应在路肩以下不小于1m,并应低于侧沟砌体底面不小0.2m。挡土墙基础置于硬质岩石地基时,应置于风化层以下。当风化层较厚时,难以全部清楚时,可根据地基的风化程度及相应的承载力将基底埋于风化层中。置于软质岩石地基上时,埋置深度不小于1m
1.4 挡土墙的发展概况
重力式挡土墙是最古老的结构形式,因其料源丰富,取材方便,形式简单,施工简便。所以,仍然是目前应用最广泛的结构形式。为了适应地基承载力要求和地

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形条件,在重力式挡上墙基础上发展形成了半重力式和衡重式持土墙。半重力式挡土墙,可利用展宽墙 趾和墙踵,来减小基底应力,降低地基承载力的要求;衡重式挡土墙,可利用衡重台以上的填土重力,节省部分墙身圬工,而且墙身建筑高度大,适用于地面横坡较大地段。实际上,半重力式和衡重式均属于重力式的范畴。为了适应不同的使用要求,如建筑高度稳定性等和不同地区的建筑条件如地基、料源、地形等,研究开发了各种形式的挡土墙;如悬臂式、扶壁式、加筋土式、锚杆式和锚定板式等,这些形式都是钢筋混凝土结构。悬臂式和扶壁式挡土墙在国外应用十分广泛,但在我国应用尚未普及。不过随着高等级公路向中西部地区推进,其应用会越来越多。悬臂式和扶壁式挡土墙适用于缺乏石料的地区,它通过墙趾板和墙踵板宽度来调节控制基底应力,墙高以内时多采用悬 臂式挡土墙;当墙高大于时需在立壁墙面板与墙踵板之间增设扶肋,形成扶壁式挡土墙。
土压力理论研究中的另一重点是土压力的分布问题。库仑与朗肯两种理论均应用于刚性挡土墙,土压力都假定为沿墙深增加的三角形线性分布模式。事实上,由于影响土压力分布及其大小的因素太多,导致理论计算值与现场实测结果往往差异较大。近年来国内外挡土墙土压力实测结果均表明,墙背土压力的实际分布与墙体位移模式、墙后填土性质等密切相关,如挡墙绕墙顶与绕墙趾转动两种情况时的土压力分布就截然不同,对于边坡与深基坑支护中较常用的锚杆式、板桩式等柔性支挡结构,其墙后土压力更是为非三角形的复杂分布,故其设计计算需引起重视。太沙基于1936提出拱效应的概念,并分析了完全主动状态和拱作用下土压力的分布,指出前者为三角形分布,而后者大致为抛物线形式。前苏联的研究者均在实验中发现了曲线分布的情况,还根据土体单元层的极限平衡条件,从理论上导得了墙背土压力非线性分布的解答。周应英和任姜龙则利用粘性土作填料进行刚性挡土墙的土压力分布测试,获得了绕墙体转动、绕墙顶转动及平移时的土压力非线性分布曲线;冯德章进一步对刚性挡土墙在回填土浸水、超载等情况影响下的土压力分布特性进行了测试。另外,墙体的位移形式及位移量是影响土压力分布的重要因素,大型模型试验结果表明,对于墙后为砂性填土且绕墙踵转动的刚性挡墙,土压力为线性分布,至于其它运动形式,如墙体绕顶点或中点转动、平移,则土压力呈抛物线等非线性分布。
1.5 有关挡土墙的设计和施工规范
在公路建设工程中,挡土墙结构是界于桥梁结构和路基土石方结构中间的一种重要结构形式,但是,在我国现行公路规范分类中,却将其分割开来,分别包含在《公路路基设计规范》(JTJO13-95,《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021-89
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《公路钢筋硅及预应力硅桥涵设计规范》(JTJ023-85,《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85,《公路砖石混凝土桥涵设计规范》(JTJo22-85,《公路加筋土工程设计规范》(JTJ015-91,《公路加筋土工程施工技术规范》(JTJ035-91《公路软土地基路堤设计与施工技术规范》(JTJO17-96《公路土工合成材料应用技术规范》(JTJ/T019-98,等设计规范和相应的施工规范中。只有加筋土挡土墙作为挡土墙结构中的一个重要分支,有其独立的设计和施工规范,其它挡土墙结构形式均无独立的规范或规程。
在建筑工程中,边坡支护结构型式很多,常规的挡土墙结构和近代发展起来的锚杆挡土墙结构是其主要型式。在现行国标《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002中,主要将边坡支护结构分为重力式挡墙、扶壁式挡墙、岩石锚喷支护、锚杆挡墙等七种,并对其中五种型式的计算、设计、施工作出了相应的规定。在现行国标《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002中,对重力式挡墙、岩石锚杆挡墙、地下连续墙基坑支护的设计作出了相应的规定。由于锚杆挡墙和锚杆支护近年的普遍应用,相应的有国标《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB50086-2001和国家标准化协会标准《土层锚杆设计与施工规范》,但均无应用图集和应用手册。
1.6 本文研究的内容和任务
本文主要研究的是挡土墙的设计和施工问题。挡土墙是支承路基填土或山坡土体,防止填土或土体变形失稳,而承受侧向土压力的建筑物,是能够保持结构物两侧的土体、物料有一定高差的结构物。工程中所使用挡土墙的类型应从挡墙的用途、墙高和墙址处的地形、地质条件、墙体取材、施工方法、技术经济条件、景观要求及当地经验等因素来确定,并在满足稳定性与强度要求的前提下,按结构合理、断面经济及施工方便安全等原则综合选用。因此挡土墙的类型有很多,根据墙体自身的刚度可将其分为柔性挡土墙和刚性挡土墙;根据挡土墙的结构形式可将其分为重力式挡土墙和轻型挡土墙;根据挡土墙在路基横断面上的位置可分为路堑挡土墙、路堤挡土墙、山坡挡土墙、抗滑挡土墙、站台挡土墙等;根据建筑材料可分为石、混凝土及钢筋混凝土挡土墙等;根据所处的环境条件可分为一般地区挡土墙、浸水地区挡土墙与地震地区挡土墙等。
本文介绍了重力式挡土墙,重力式挡土墙是由块石、毛石砌筑,它靠自身的重力来抵抗土压力,是我国最常用的一种挡土墙形式。这种挡土墙形式简单,施工方便,可就地取材,适应性强,因此应用广泛。主要介绍了重力式挡土墙设计中用到的经典土压力计算,其中包括粘性土土压力计算、墙背倾斜角问题、墙背摩擦角问题、土压力分布问题、墙后破裂面问题以及极限平衡理论的应用范围等经典问题。且在
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一般条件下的土压力计算包括静止土压力计算、库伦土压力理论、郎肯土压力理论等问题。

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2 挡土墙土压力计算
21 作用在挡土墙上的力系

1-1 挡土墙受力示意图
挡土墙设计关键是确定作用于挡土墙上的力系,其中主要是确定土压力。作用在挡土墙上的力系,按力的作用性质分为主要力系、附加力和特殊力。主要力系是经常作用于挡土墙的各种力,如图2-1 所示,它包括:
(1挡土墙自重G及位于墙上的衡载;
(2墙后土体的主动土压力Ea(包括作用在墙后填料破裂棱体上的荷载 (3基底的法向反力N及摩擦力T (4墙前土体的被动土压力Ep
对浸水挡土墙而言,在主要力系中尚应包括常水位时的静水压力和浮力。附加力是季节性作用于挡土墙的各种力,例如洪水时的静水压力和浮力、动力压力、波浪冲击力、冻胀压力以及冰压力等。
2.2 一般条件下土压力计算
2.2.1 静止土压力计算
在墙后填土的推力作用下,墙不产生任何变形和位移,此时作用于墙背上的土压力就是静止土压力。

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2-2 静压力示意图
墙后填土表面为水平时,静止土压力按三角形分布如图2-2所示,静止土压力合力可按式(2-1计算。
1 E0H2K0
2 (2-1K01l (2-2
式中,——土体容重(kN/m3
H——挡土墙高度(m
K0——静止土压力系数。
其中是填土的泊松比,或者根据半 经验公式K01sin,其中为填土的内摩擦角。一般常见的K0:粘土为0.50.7;砂土为0.340.35。合力作用点位于距墙踵H/3处。
2.2.2 库仑土压力理论
一般条件下库伦(Coulomb主动土压力计算土压力是挡土墙的主要设计荷载。土墙的位移情况不同,可以形成不同性质的土压力( 2-3当挡土墙向外移动时(移或倾覆,土压力随之减少,直到墙后土体沿破裂面下滑而处于极限平衡状态,作用于墙背的土压力称主动土压力;当墙向土体挤压移动,土压力随之增大,土体被推移向上滑动处于极限平衡状态,此时土体对墙的抗力称为被动土压力;墙处于原来位置不动,土压力介于两者之间,称为静止土压力。采用哪种性质的土压力作为挡土墙设计荷载,要根据挡土墙的具体条件而定。
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2-3 三种不同性质的土压力

路基挡土墙一般都可能有向外的位移或倾覆,因此在设计中按墙背土体达到主动极限平衡状态,且设计时取一定的安全系数,以保证墙背土体的稳定。对于墙趾前土体的被动土压力Ep,在挡土墙基础一般埋深的情况下,考虑到各种自然力和人畜活动的作用,一般均不计,以偏于安全。主动土压力计算的理论和方法,在土力学中已有专门论述,这里仅结合路基挡土墙的设计,介绍库伦土压力计算方法的具体应用。
各种边界条件下主动土压力计算路基挡土墙因路基形式和荷载分布的不同,土压力有多种计算图式。以路堤挡土墙为例,按破裂面交于路基面的位置不同,可分为五种图示:破裂面交于内边坡,破裂面交于荷载的内侧、中部和外侧,以及破裂面交于外边坡。兹分述如下: 2.2.2.1 破裂面交于内边坡( 2-4
这一图式适用于路堤式或路堑式挡土墙。图中AB为挡土墙墙背,BC为破裂面,BC与铅垂线的夹角θ为破裂角,ABC为破裂棱体。棱体上作用着三个力,即破裂棱Ea的方向与墙背法线成角,体自重G主动土压力的反力Ea和破裂面上的反力R0且偏于阻止棱体下滑的方向;R的方向与破裂面法线成角,且偏于阻止棱体下滑的方向。取挡土墙长度为1m计算,作用于棱体上的平衡力三角形abc可得:

2-4 破裂面交于内边坡

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sin900θcosθEaGG (2-3sinθψsinθψ

因式中:
ψαδ (2-4GγABBCsinαθ/2 (2-5
ABHsecαABHsec (2-6
sin900αβcosαβBCABHsecαsin900θβcosθβ (2-7
G1cosαβsinθαγH2sec2α (2-8 2cosθβ将式中(2-8带入(2-3,得
Ea1cosαβsinθαcosθγH2sec2α (2-92cosθβsinθψ
A12Hsec2αcosαβ (2-10
2sinθαcosθ (2-11cosθβsinθψEaγA
当参数固定时,Ea随破裂面的位置而变化,即Ea是破裂角的函数。为求最大土压力Ea,首先要求对应于最大土压力时的破裂角。取dE/d0
cosθcosθβcosθαsinθβsin(θαγA2cosθβsinθψ (2-12
sinθαsinθψsinθcosθψcosθ0cosθβsin2θψ整理简化后得
(2-13
Ptan2θQtanθR0QQ24PRtanθ2P
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PcosαsinβcosψsincosψcosαβQcosαβcosψcosψcosαδ (2-14Rcossinψcosαβsinαcosψcosβ
11EaγH2KaγH222cos2αsinδsinβcosαcosαδ1cosαδcosαβ22 (2-15式中:——墙后填土的容重,(kN/m3
——填土的内摩擦角,(° ——墙背与填土间的摩擦角,(° ——墙后填土表面的倾斜角,(°——墙背倾斜角,(°,俯斜墙背α为正,仰斜墙背α为负;
H——挡土墙高度,(m
Ka——主动土压力系数。
土压力的水平和垂直分力为:
ExEacosαδEy2.2.2.2破裂角交于路基面( 2-5
Easinαδ (2-16

2-5 破裂面交于路基面
(a交于荷载内侧;(b交于荷载中部;(c交于荷载外侧
(1破裂面交于荷载中部( 2-5b 破裂棱体的断面面积 S

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1Ha21batanαaaHtanθHtanαbdh022111a2h0HHatanθabbdh0HH2a2h0tanα (2-17222S
1Ha2h0aH2 (2-1811B0abbdh0HH2a2h0tanα22A0

SA0tanθB0 (2-19GγA0tanθB (2-20

EaγA0tanθBcosθ (2-21sinθψ经整理简化得:
tan2θ2tanψtanθcottanψB0cottanψ0A0B0tanθtanψcottanψtanψA0 (2-22
将求得的值代入式,即可求得主动土压力Ea。必须指出,式有普遍意义。因为无论破裂面交于荷载中部、荷载的内侧或外侧,破裂棱体的断面面积S都可以归纳为一个表达式,即
SA0tanθB0 (2-5
式中A0B0为边界条件系数。将不同边界条件下的A0B0值代入式中,即可求得与之相应的破裂角和最大主动土压力。
(2破裂面交于荷载外侧( 2-5c
11S(aH2(tanθtanα(batanαal0h0 (2-23
22
1aH22 (2-24
11B0abl0h0HH2atanα22A0
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SA0tanθB0
(3破裂面交于荷载内侧( 2-5a h00
SA0tanθB0 (2-25
1A0(aH2 (2-26211B0abH(H2atanα (2-27222.2.2.3破裂面交于荷载内侧



2-6 破裂面交于外边坡
AB(Hacotβ1bLHtanα (2-28

sin900θcosθ (2-29BCABABcosθβ1sin900θβ1CDBCsinβ1ABcosθsinβ1 (2-30cosθβ1S112cosθsinβ1ABCD(Hacotβ1bLHtanα22cosθβ11Ha2bLHacotβ1abH2tanαl0h02 (2-31现在令
A0B01(Hacotβ1bLHtanα2sinβ1 (2-32
2
1Ha2bLHacotβ1abH2tanαl0h0 (2-33219


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则得
cosB0cosθβ1 SA0 (2-34
cosB0 (2-35
cosθβ1GγSγ(A0cosθcosθ (2-36EaγAB00cosθβ1sinθψsinθψsinθcosθψcosθcosθγA0B0sin2θψcosθβ1cosθcosθβ1sinθsinθβ1cosθγA002sinθψcosθβ1
(2-37
整理简化后得
Ptan2θQtanθR0QQ24PR (2-38tanθ2P

PB0sin2βcosψA0sincosψsinβ1QB0coscosψsin2β12A0sinβ1coscosψRcossinψsin2β1A0cosψcosβ1A0B0cosβ1 (2-392.2.3 .朗肯土压力理论
朗肯土压力理论是通过研究弹性半空间体内的应力状态,根据土的极限平衡条件而得出的土压力计算方法,朗肯土压力要根据其理论的基本假定及其适用范围进行计算。
(1朗肯土压力理论基本假定: ①挡土墙墙背竖直、光滑;
②墙后砂性填土表面水平并无限延长。所以,砂性填土内任意水平面与墙背面均为主平面(即平面上无剪应力作用,作用于两平面上的正应力均为主应力;
③墙后填土处于极限平衡状态。 (2朗肯土压力理论适用范围: ①地面为一水平面(含地面上的均布荷载 ②墙面是竖直的; ③墙背是光滑的(=0

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④墙后填土为砂性土;
⑤对于仰斜墙背和悬臂式挡墙由朗肯理论计算土压力时,土压力方向都假定与底面平行。
(3朗肯主动土压力计算
(450/2主动土压力合力如式(2-41所示: 1EHK (2-40
2
2
a
aKatan2450/2 (2-41
式中,Ea——主动土压力(kN
H——挡土墙高度(m
——填土容重(kN/m3
——填土内摩擦角(o
KP——主动土压力系数
主动土压力合力作用线过土压力强度分布图形形心,距墙踵H/3处,并垂直于墙背。
(4朗肯被动土压力计算
挡土墙在外力作用下,向填土方向位移时,墙后填土被压缩。当墙体平移的位移量超过0.05H或绕墙趾转动超过0.1H时,墙后填土会出现滑裂面,而填土处于极限平衡状态。这种状态下,滑裂面与水平面之间夹角为(45/2
根据土的极限平衡条件,作用在挡土墙上的被动土压力如下式所示:
1EpH2Kp2 (2-42
Kptan2450/2 (2-43
式中,Ep——被动土压力(kN
H——挡土墙高度(m
——填土容重(kN/m3
——填土内摩擦角(o
KP——被动土压力系数
被动土压力合力Ep通过被动土压力强度分布图形的形心,距墙踵H/3处,并垂直于墙背。
2.3 特殊条件下的土压力计算

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2.3.1 第二破裂面的土压力计算
在挡土墙设计中,墙背俯斜很缓,即墙背倾角比较大的情况,在衡重式挡土墙的上墙或大俯角墙背的挡土墙土压力计算中经常使用第-破裂面法计算。
按照库仑理论,挡土墙后破裂棱体的两个边界,一个是土体中的破裂面(第一破裂面,另一个是假想墙背。但当俯斜直线墙背或L形墙背(包括衡重式挡土墙上墙的假想墙背缓到一定程度后,墙后土体破裂时在土体中形成两个破裂面。
(1第二破裂面产生的条件
①墙背(或假想墙背倾角必须大于第二破裂面的倾角i,即墙背不妨碍第二破裂面的产生。
②墙背(或假想墙背上的诸力(第一破裂面与墙背之间的土体自重G1及作用在第一破裂面上的土压力Ea所产生的下滑力必须小于墙背上的抗滑力。可表示为:

即作用在墙背上的合力对墙背法线的倾角'必须小于墙背摩擦角,亦可表述为第一破裂面与墙背之间的土体不会沿墙背下滑。
(2第破裂面的土压力计算
出现第一破裂面时,作用在第一破裂面上的主动土压力是两个破裂面倾角的函数,根据破裂面可能出现的范围,可分为三种类型: ①两个破裂面的倾角都是变数,此时Eafi,',为了确定破裂角(i,'其相应的土压力,可求解微分方程如式所示:
ExtanEyG1(2-44
Ex0iEx0' (2-45
并使满足下述条件,如式所示: 2Ex02i2Ex0 (2-46 '2222ExExEx02'2'ii求解上式可分别得到第二破裂面与法向夹角、第二破裂面角i',并将i'代入土压力计算公式即可求得第一破裂面的土压力Ex,如式(2-48所示。然后根据力的三角形法则可以求出第-破裂面上的EaEy,如式(2-49(2-50所示。

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式中,Ea——E——主动土压力在水平方向上的分量(kN
xh21(2-47 ExH21201tantan'cos22H

EyExtani(2-48


EaEx/cosi(2-49


主动土压力(kN
Ey——主动土压力在垂直方向上的分量(kN
i——第一破裂面与法向夹角(o
'——第一破裂面角(o
——填土容重(kN/m3
——填土内摩擦角(o
②两个破裂面中有一个沿已知位置出现,另一个倾角为变数即Eafi或者Eaf'这种情况包括第一破裂面与墙背重合和两破裂面之一通过局部荷载与路基面交点两种情况,此时,一个破裂面的位置可根据几何关系求得,而另一个破裂面的位置和土压力的计算公式可由库仑公式求得。
③两个破裂面均沿已知位置出现,包括一个破裂面与墙背重合,另一个破裂面通过局部荷载与路基面交点,或两个破裂面均通过局部荷载与路基面的交点,此时,两个破裂面的位置可根据几何图形确定,土压力的计算公式与前面两种情况相同。
2.3.2 折线形墙背上的土压力

2-7 延长墙背法求下墙土压力
在一些特殊地段,为了适应地形和工程需要,经常采用折线性墙背的挡土墙(括衡重式挡土墙,这样可以有效的减少主动土压力的作用,同时提高挡土墙的稳定性。对这类挡土墙的土压力计算一般采用计算折线形墙背的方法,以墙背转折点或
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衡重台为界,分为上墙和下墙,分别计算作用于其上的土压力。
针对折线形墙背土压力计算,不能直接使用库仑理论来计算全墙的土压力。计算时将上墙和下墙分别看作独立的墙背,分别用库仑理论计算主动土压力,然后取两者的矢量作为全墙的土压力。
上墙土压力的计算不考虑下墙的影响,采用一般库仑理论公式计算;若上墙墙(或假想墙背倾角较大时,符合出现第一破裂面的条件,采用第一破裂面法计算。下墙墙背土压力计算目前采用的一般有两种方法: (1延长墙背法
延长墙背法计算简单,是一种简化的近似算法,如( 2-7所示,AB为上墙墙背,BC为下墙墙背。将上墙视为独立的墙背,用一般的方法求出主动土压力E1,土压力分布图形为abc。计算下墙土压力时,首先延长下墙墙背BC,交填土表面于D点;以DC为假想墙背,用一般土压力理论求算假想墙背的土压力,其土压应力分布图形为def截取其中与下墙相应的部分,hefg其合力即为下墙主动土压力E2
延长墙背法由于其计算简便,至今在工程界仍得到广泛的应用。然而,它的计算结果是有误差的。其原因在于:理论根据不足,忽略了延长墙背与实际墙背之间的土体重力及作用其上的荷载,多考虑了由于延长墙背与实际墙背上土压力作用方向的不同而引起的竖直分量差,虽然两者能相互补偿,但未必能抵消。计算假想墙背上的土压力时,认为上墙破裂面与下墙破裂面平行,实际上,一般情况下两者是不平行的。
(2力多边形法
计算折线形墙背下墙土压力的力多边形法是依据极限平衡条件下破裂楔体上各力所构成的力多边形来推算下墙土压力的。这种方法不借助于任何假想墙背,因而避免了延长墙背法所引起的误差。
力多边形法求算折线墙背下墙土压力采用数解法,作用于破裂楔体上的力及由此构成的力多边形。在力多边形中,根据其几何关系,即可求得下墙土压力E2,如(2-52所示:

E2W2sin21E(2-50sin222


ER1sin21(2-51 sin222

R1E1cos11(2-52 cos2


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式中,E1——上墙土压力(kN
W2——挡土墙下墙破裂楔体的重力(包括破裂棱体上的荷载(kN
1——上墙第一破裂角(o
2——下墙破裂角(o
R1——上墙破裂面上的反力(kN
1——上墙墙背倾角(o 2——下墙墙背倾角(o
1——上墙墙背摩擦角(o
2——下墙墙背摩擦角(o
——填土的内摩擦角(o
2.3.3 粘性土的土压力
土体中存在的粘聚力对挡土墙土压力的计算影响较大,当墙后土体为粘性土时,一般采用等效内摩擦角法(综合内摩擦角法或按粘性土的力学指标计算土压力,来考虑粘聚力的影响。
(1库仑粘性土土压力计算——等效内摩擦角法
利用目前的试验手段,恰当的确定粘性土的力学指标是比较困难的,同时缺乏按粘性土力学指标设计挡土墙的实践经验。我国铁路挡土墙的设计通常采用等效内摩擦角法计算土压力。也就是增大内摩擦角的数值,把粘聚力的影响考虑在内摩擦角这一参数内,按砂性土的公式计算主动土压力。
通常把粘性土的内摩擦角增大50~100,作为等效内摩擦角;或取等效内摩擦角值为300~350
当使用等效内摩擦角0表示粘性土的抗剪强度时,仅与一定的墙高H相对应。0设计挡土墙,对低于H的挡土墙过于保守,而对高于H的挡土墙则不安全。为了消除这一不利影响,有人提出了按土体抗剪强度或土压力相等的原理,计算土体的等效内摩擦角。计算公式如下: ①按土体抗剪强度相等的原理计算: 0arctantan式中,0——等效内摩擦角(o
c (2-53 ——填土的内摩擦角(o ——填土容重(kN/m3
c——填土的粘聚力(kPa

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②按土压力相等的原理计算: 2c 09002arctantan450 (2-54 2H式中,0——等效内摩擦角(o
——填土的内摩擦角(o ——填土容重(kN/m3
c——填土的粘聚力(kPa
按上面的公式计算0虽然考虑了土体的粘聚力和墙高的影响,但未能考虑挡土墙的边界条件(如地面倾角和墙背坡度等因素的影响。实际上影响等效内摩擦角的因素很多,因此,要选择能真实反映粘性土抗剪强度的0是比较困难的。
(2朗肯粘性土土压力计算公式
如果允许土层有足够的侧向伸张,墙后土层的顶部就会出现拉应力,从而,在墙后土层的顶部会产生竖直裂缝,裂缝深度hc可由式(2-56求得: hc2ctan450 (2-55 2式中,hc——裂缝深度(m
——填土的内摩擦角(o ——填土容重(kN/m3
c——填土的粘聚力(kPa
此公式根据地面水平的条件求得,可以用于倾斜地面,也可近似的用于不规则地面。
土体的侧向伸张会在裂缝区以下的土体中产生剪应力,并形成两簇破裂面。一般情况下,破裂面为曲面,裂缝区以下墙踵竖直面上的土压力为曲线分布,其弯曲程度随地面的倾斜度和土体的粘聚力的增大而愈明显。
当地面水平时,破裂面接近平面,每簇破裂面与竖直面之间的夹角可由式求得: 450/2式中,——破裂面与竖直面之间的夹角(
o(2-56


——墙背填土表面的倾角(o
——填土的内摩擦角(o
裂缝区以下墙踵竖直面上的土压应力呈三角形分布,其任意深度的土压应力如下式所示: yyhca (2-57

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3kN/m式中,——填土容重(
a——土压力系数;
y——在墙踵竖直面上计算点至地面的距离(m
hc——土体的内聚力(kPa
墙踵竖直面上的总土压力如式(2-24所示: 12EaHhca (2-58
2atan2450/2式中,a——土压力系数;


(2-59
H——墙踵至地面的竖直高度(m
hc——裂缝深度(m
——填土的内摩擦角(o ——填土容重(kN/m3
y——在墙踵竖直面上计算点至地面的距离(m
(3楔体试算法粘性土土压力公式 ①基本假定
当土体产生侧向伸张时,在顶部出现竖直裂缝,其深度hc可按朗肯粘性土土压力计算公式计算;破裂面为一平面,沿破裂面的抗剪强度由土体的摩擦力和粘聚力组成;墙背与土体之间的粘聚力对土压力的影响不大,为简化计算忽略不计(偏于安破裂棱体在自重G墙背土压力Ea和破裂面上的反力R及粘聚力的作用下维持静力平衡。
②土压力计算公式
根据基本假定,土压力计算公式如式(2-58所示: EaE'Ec (2-60
E'cos/sin

(2-62
(2-61




EccHahc(2-63
cossin

式中,Ea——作用于墙背的粘性土压力(kN
E'——c0时的土压力(kN
Ec——由于粘聚力作用而减少的土压力(kN

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——填土的内摩擦角(o
——墙背与土体之间的摩擦角(o
——破裂面与竖直面之间的夹角(o
按推导砂性土库仑土压力公式的方法和步骤,可推导出各种边界条件下的粘性土土压力公式。粘性土的土压应力不按直线分布,它随着地面坡度,和土的粘聚力c的增大而与直线偏差愈大。在实际使用中,近似地假定土压应力沿墙背呈直线分布和局部荷载不影响裂缝区的深度。根据土压应力图形也可求得各种边界条件下的粘性土土压力合力作用点的高度计算公式。
2.3.4 不同土层的土压力计算
如图所示,采用近似的计算方法。首先求得上一土层的土压力 E1x及其作点高度Z1x。并近似地假定:上下两土层层面平行;计算下一土层时,将上一土层视为均布荷载,按地面为一平面时的库伦公式计算,然后截取下一土层的土压力。在图中为其土压力示意图

2-8不同土层压力计算
12E2aγ1H1H2γ2H2K2a (2-64 2其中K2a为下一层土的土压力系数。
Z2xH23γ1H112γHγH (2-65
1122土压力的作用点的高度:
2.3.5 有限范围填土的土压力计算

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2-9有限范围内填土的压力计算

以上各种土压力计算公式,适用于墙后填料为均质体,并且破裂面能在填料范围内产生的情况。如果挡土墙修在陡坡的半路堤上,或者山坡土体有倾向路基的层面,则墙后存在着已知坡面或者是潜在滑动面,当其倾角陡于由计算求得的破裂面的倾角情况时,墙后填料将沿着陡破面(或滑动面下滑,而不是沿着计算破裂面下滑,如( 2-9 所示。
此时作用在墙上的主动土压力为:

sinβ'EaG (2-66
cosψβ式中:G——土楔及其上荷载重;
——滑动面的倾角,即原地面的横坡或层面倾角;
'——土体与滑动面的摩擦角;当坡面无地下水,并按规定挖台阶填 筑时,可采用土的内摩擦角
——参数,'
2.3.6 被动土压力计算
根据库伦理论,按照推导主动土压力公式的原理,由( 2-10可得当地面为一平面时的被动土压力公式为
2-10库伦被动土压力计算

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11EaγH2KaγH222cos2αsinδsinβcos2αcosαδ1cosαδcosαβ2 (2-67
实践表明用库伦理论计算的被动土压力,常常有很大的偏于不安全的误差,其误差还随着土的内摩擦角的增大而迅速增大。因此在许多情况下,上式是不能采用的。应当指出,被动极限状态的产生,要求土体产生较大的变形,而这对一般的建筑物来说常是不能允许的。因此,当建筑物的设计要求考虑土的被动抗力时,应对被动土压力的计算值进行大幅度的折减。

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3 重力式挡土墙的设计
3.1确定设计方案
(1设置挡土墙的理由:设计路线K58+070-K580+130为傍山路线,由所给的横断面地形资料所绘出的地形图可知大部分路段需要天填方,为了筑路抬高地面高程需要修筑挡土墙。
(2挡土墙的类型:对于该地形而言与路肩式挡土墙比路堤式挡土墙的墙高和圬工数量有明显的降低而且基础可靠故选用路堤式挡土墙。
(3选定挡土墙的形式:以仰斜、垂直和俯斜三种不同的墙背所受的土压力进行土压力分析,在墙高和墙后填料等条件相同时,仰斜的墙背所受的土压力最小,垂直次之,俯斜式所受的土压力最大,因此仰斜式的墙身较经济,故选择仰斜式。
3.2 初拟断面尺寸
(1墙顶宽度:重力式挡土墙可采用浆砌或干砌圬工,墙顶的最小宽度,浆砌时不小于50cm,干砌时不小于60cm
(21:0.05~1:0.2,也可采用直立的截面。当墙前的地形较平坦时,对于中高挡土墙,墙身坡可用较缓的坡度,但不宜缓于1:0.4,以免增高墙身增加开挖的宽度。仰斜的墙背愈缓,则主动土压力愈小,但为了避免施工困难,墙背仰斜时一般不宜缓于1:0.25.面坡尽量于背坡平行。
(3基底的逆坡坡度:在墙体稳定性验算中,倾覆稳定较易满足要求,而滑动稳定常不易满足要求。为了增强墙身的抗滑稳定性,将基底做成逆坡是一种有效的的办法对于土质地基的基底逆坡一般不宜大于0.1:1 (n:1对于岩石地基一般不宜大于0.2:1
(4埋置深度:挡土墙埋置深度(如基底倾斜,则按最浅的墙趾处计算,应根据力层地基土的承载能力,冻结因素确定。土质地基一般不小于0.5m。取1.3m
(5墙趾台阶宽度:当墙身高度超过一定限度时,基底压应力往往时控制截面尺寸的重要因素。为了使基底压应力不超过地基承载力,可加墙趾台阶,以扩大基底宽度,这对挡土墙的抗滑动和倾覆稳定都是有利的。
根据以上的原则确定如下初始尺寸:墙高H=7m、墙顶宽度b11.5m、墙背角
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130、墙面角度130、埋置深度1.3m、墙趾台阶宽度0.3m、基底逆角011018'36''、墙身分段长度L=10m
3.3 重力式挡土墙设计的计算资料
(1路堤填土高度为9m,填土边坡为1:m=1:1.5 (2路基宽度为7.0m,填土容重γ18.6kN/m3(5墙背坡角130,摩擦角/217.50
(6挡土墙墙体用50号砂浆砌片石,容重22.5,摩擦系数f0.4 (7墙身容许压应力[]=2450千帕,容许剪应力[]=862.4千帕。(8设计荷载用汽—15,验算荷载用挂—80(10计算简图如(3-1所示。

(3墙背填料为就地开挖砾石土内摩擦角35;



(9稳定系数:滑动稳定系数[Kc]=1.3,倾覆稳定系数[K0]=1.5

3-1 挡土墙计算简图

3.4 挡土墙设计
3.4.1主动土压力计算
因为a3m填土边坡1:n1:1.5所以b1.5a1.534.5m根据设计资料,h0Q/γl0L设计荷载为汽—15验算荷载为挂—80
汽车荷载的换算土柱高度为:挡土墙分段长度L10m,两辆汽—15级的重车荷载横向分布l05.6m,在l0范围内可能布置的最大轮重为:Q2150130560kN,汽车的换算高度为: h0Q5600.55m (3-1 γl0L18.65.61032

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对于挂—80按在路面宽度内中考虑(设计的为路肩宽度为0.5m而路基宽度为'0.64m 7m,按规定取:h0(1破裂角θ
假设破裂面交于荷载中部
ψφδα35017.5013039030' (3-1
A01aH2h0aH12720.552745.45 (3-2 22B12dh10abb02HH2a2h0tanα122330.50.5512772220.55tanα 14.70tanθtanψtanψcotφB0Atanψ0tan39030'tan39030'cot35014.70tan390'45.4530 0.784所以得θ38.20 验算假定:
HatanθHtanα720.7847tan1305.44m
bd30.53.5mbdl030.55.59m
所以
bdHatanθHtanαbdl0 所以假定成立。
同理在挂车荷载内可算
h'0.64mA''0046.26B015.16tanθ'0.787
则得:θ'38.20
HatanθHtanα5.49m
bd30.53.5m
bdl030.55.59m

33 3-3
3-4 3-5
( ( (
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所以的
bd<HatanθHtanα<bdl0
因此此处假定也成立。 (2主动土压力系数
ktanθtanαcosθφsinθψ0.784tan130cos38.040350sin35039030' 0.1647对于挂车荷载时k'0.164 (3主动土压力
EγAθφ0tanθB0cossinθψ18.645.450.78414.77cos38.040350sin38.04039030' 115.91kN从而得沿xy方向的土压力为:
ExEcosαδ115.91cos13017.50115.55kN EyEsinαδ115.91sin13017.509.09kN
对于挂车荷载时

E'116.53kNE'x116.17kNE'y9.14kN
(4土压力作用点
hatanθ1btanθtanα320.7840.784tan130 2.59mhd02tanθtanα.50.784tan130 0.90mh3Hh1h272.590.903.51m

34 3-63-73-83-9 (
( (
(

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由以上各式得:

H3a3H23h1Hh13h0h32Zy3H22aHah12h0h3273227232.5972.59230.553.51237222732.5920.553.512.48m (3-10
3.4.2确定断面尺寸
拟定的截面尺寸如(3-2,在三角形BMN中:
3-2 断面尺寸图

NBMα011018'36''BMN900α770
所以得:MBN1800α0900α91041'24''
sin770MBMN1.75m0'''sin914124
hMBsinα01.75sin11018'36''0.34m BMBcosα01.75cos11018'36''1.72m
所以得:
Zx1.8Zyhtanα1.82.480.34tan130 (3-112.29m
当为挂车荷载时
'h12.56mh'20.89mh'3''3.55mZx2.47mZy2.29m

35
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3.4.3 稳定性验算
(1抗滑稳定性验算 挡土墙重量(1m长计算
G170.50.341.522.5207.9kN
G20.51.822.520.25kN
G3G411.720.3422.56.58kN
2
1(1.81.720.3422.50.31kN
2(3-12
GG1G2G3G4235.04kN

各部分墙重对墙趾M的力臂: Z10.31.570.50.340.5tan1301.88m22

Z21.80.5tan1300.96m22Z41.72Z321.721.15m3所以得:Kc
0
'
''
11.81.721.75m
3235.04cos111836115.91sin1317.51118360.4115.91cos1317.5111836235.04sin111836000''''000'''0''Gcosα0Esinαδα0fEcosαδα0Gsinα0

1.60Kc1.3(3-13
当为挂车荷载时 Kc'1.59Kc1.3,经验算,抗滑稳定性满足要求(2抗倾覆稳定性验算
稳定力矩

9.092.29207.91.8820.250.966.581.150.311.75 (3-14 439.22kNmMyEyZyG1Z1G2Z2G3Z3G4Z4
36
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倾覆力矩

M0ExZyh115.552.480.34247.28kNm (3-15
所以得
K0My439.221.78K01.5 (3-16
M0247.28当为挂车荷载时
M''y439.33kNmM0247.44kNm K'330439.247.441.77K01.5
经验算,抗倾覆稳定性满足要求。 (3基底应力与偏心距验算 偏心距
eB1
2Zy基底宽度
B1MB1.75m
ZNMyM0Gcosα0Esinαδα0439.22247.28235.04cos11018'36''115.91sin13017.5011018'36'' 0.73meB12Z1.75B1.75N20.730.145m1660.29m 基底应力为:
σGcosα0Esinαδα01,2B16eB11235.04cos11018'36''115.91sin13017.5011018'36''1.75160.1451.75223.98kPaσ520kPa75.23kPaσ520kPa(3-19
当为挂车荷载时

37 3-17 3-18
( (


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''MyM0Z'NGcosα0E'sinαδα0439.33247.44235.04cos11018'36''116.53sin13017.5011018'36''0.73m
e
从而得基底应力为
'
'
B1.750.730.145m10.29m26

G'cosα0E'sinαδα06e'σ1,21BB11235.04cos11018'36''116.53sin13017.5011018'36''60.14511.751.75224.05kPa1.25σ650kPa75.25kPa1.25σ650kPa
通过验算,基底应力及偏心距均满足要求。 (4墙身应力验算

3-3墙身验算图
取距墙顶6.16m处进行验算
h1batanθ320.784tanθtanα0.784tan1302.59m

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h2d0.5tanθtanα0.784tan1300.90m

h3H1h1h26.162.590.902.67mσ0γh0K18.60550.16471.68kPaσaγaK18.620.16476.13kPa

σH1γH1K18.66.160.164718.87kPa
所以得主动土压力为: 11H1σH1h1σah2h3σ0h3σ0221118.876.162.596.130.902.676.132.671.68 (3-20 2292.43kNE1从而得沿xy方向的土压力为:
E1xE1cosαδ92.43cos13017.5092.15kN (3-21
E1yE1sinαδ92.43sin13017.507.25kN (3-22
6.163336.16232.596.962.59230.552.592Z1y (3-2336.162226.1632.5920.552.672.16m

Z1x1.5Z1ytanα1.52.16tan1302.00m (3-24当为挂车荷载时
'h12.56m h'2'''H1h1h26.162.560.892.71m0.89mh3
'018.60.640.1641.95kPaa'18.620.1646.1kPa
'H118.66.160.16418.79kPa
所以得

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'E1116.1618.792.566.10.892.716.12.671.95 2292.93kN从而得沿xy方向的土压力为:
'E1x92.93cos13017.5092.64kN
'E1y92.93sin13017.507.29kN
Z
'
1y6.163336.16232.566.162.56230.642.71236.162226.1632.5620.642.712.16m


''Z1x1.5Z1ytanα1.52.16tan1302.00mZ'1N0.54m砌体重
G
1207.9kN
Z1e1b121.56.16tan1301.46m (3-2522G1Z1E1yZ1yE1xZ1xGE1y1.5207.91.467.252.0092.152.16 (3-262207.97.250.2m.5Z1N0.50550.275m
法向应力:
maxminG1Z1E1yZ1y6e1207.97.2560.211bb11.51.51258.18kPaRk24501060.61kPaγk2.31 (3-27
Rk245028.69kPa1060.61kPaγk2.31剪应力: E1x92.15Rkj862.4161.43kPa373.33kPa (3-28b11.5γk2.31纵向稳定性验算因为
H6.162.8610 (3-29B1.5

此挡土墙为矮墙,可不考虑纵向稳定问题。

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当为挂车荷载时
e1'1.5207.91.467.292.1692.642.002207.97.29'0.21m0.6Z1N0.60.540.27m
法向应力
'min207.97.2960.2111.51.5R2450263.97kPa1.25k1.251.251060.61kPaγk2.31max
Rk245022.95kPa1.251.251060.61kPaγk2.31剪应力: Rkj862.492.6461.76kPa373.33kPa1.5γk2.31'1
经验算,墙身截面强度满足要求。经上述验算结果表明,所拟的挡土墙尺寸合适,可以采用。
3.5 重力式挡土墙的布置
挡土墙的布置也是挡土墙设计的一个重要内容,包括挡土墙位置的选定、挡土墙的纵向布置、横向布置与平面布置,通常在路基断面图和墙址纵断面上进行。布置前,应现场核对路基横断面图,不满足要求时应补测,并测绘墙址处的纵断面图,收集墙址的地质和水文资料。
3.5.1 挡土墙位置的选定
路堑挡土墙大多设在边沟旁。山坡挡土墙应考虑设在基础可靠处,墙的高度应保证设墙后墙顶以上的边坡稳定。路肩挡土墙因可充分收缩坡脚,大量减少填方和占地,当路肩墙和路堤墙的墙高和截面圬工数量相近、基础情况相似时,应优先选用路肩墙,按路基宽布置挡土墙位置。若路堤墙的高度或圬工数量比路肩墙显著降低大,而且基础可靠时,宜选用路堤墙。必要时应做技术经济比较以确定墙的位置。沿河路堤设置挡土墙时,应结合河流的水文、地质情况以及河道工程来布置,注意设墙后仍应保持水流顺畅,不致挤压河道而引起局部冲刷。
3.5.2 纵向布置

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纵向布置在墙址纵断面图上进行,布置后绘成挡土墙正面图,布置内容有: (1确定挡土墙的起砌点和墙长,选择挡土墙与路基或砌体结构物的衔接方式。路肩挡土墙端部可以嵌入石质路堑中,或采用锥坡与路堤衔接;与桥台连接时,为了防止墙后回填土从桥台尾端与挡土墙连接处的空隙溜出,需在台尾与挡土墙之间设置隔墙及接头墙。路堑挡土墙在隧道洞口应结合隧道洞门、翼墙的设置情况平顺衔接;与路堑边坡衔接时,一般将墙高逐渐降低至2m以下,使边坡坡脚不致伸入边沟内,有时也可用横向端墙连接。
(2按地基、地形及墙身断面变化情况进行分段,确定伸缩缝和沉降缝位置。 (3布置各段挡土墙的基础。墙趾地面有纵坡时,挡土墙的基底宜做成不大于5%的纵坡。但地基为岩石时,为减少开挖,可纵向做成台阶。台阶尺寸应随纵坡大小而定,但其高宽比不宜大于1:2
(4布置泄水孔的位置,包括数量、间隔和尺寸等。
(5此外,在布置图上应注明各特征断面的桩号,以及墙顶、基础顶面、基底、冲刷线、冰冻线、常水位或设计洪水位的标高等。
3.5.3 横向布置
横向布置选择在墙高最大处、墙身断面或基础形式有变异处以及其它必须桩号的横断面图上进行。根据墙型、墙高、地基及填土的物理力学指标等设计资料,进行挡土墙设计或套用标准图,确定墙身断面、基础形式和埋置深度,布置排水设施等,并绘制挡土墙横断面图。
3.5.4 平面布置
对于个别复杂的挡土墙,如高、长的沿河挡土墙和曲线挡土墙,除纵横向布置外,还应进行平面布置,绘制平面图,标明挡土墙与路线的平面位置及附近地貌和地物等情况,特别是与挡墙有干扰的建筑物的情况。沿河挡土墙还应绘出河道及水流方向、其他防护与加固工程等。
一般不宜采用粘性土,因为粘性土的压实性和透水性较差,又常具有吸水膨胀和冰胀的特性,产生侧向膨胀压力,从而影响挡土墙的稳定。当不得已采用粘性土做墙后填料时,应适当掺入碎石、砾石和粗砂等渗透性较好的材料。严禁使用腐殖土、盐泽土、淤泥、白平土及硅藻土等作为填料。填料中也不应含有机物、冰块、草皮、树根等杂物及生活垃圾。在季节性冰冻地区,不能使用冻胀材料。对于重要的,高度较大的挡土墙,不应用粘土做填料。浸水挡土墙墙背应全部用水稳性和透水性较好的材料填筑。

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4 重力式挡土墙的施工
4.1 重力式挡土墙基础及墙身施工的规定
(1应将基底表面风化、松软土石清除;硬质岩石基坑中的基础,宜满坑砌筑;雨季在土质或易风化软质岩石基坑中砌筑基础时,应在基坑挖好后及时封闭坑底;当基底设有向内倾斜的稳定横坡时,应采取临时排水措施,辅以必要座浆后安砌基础;采用台阶式基础时,台阶与墙体应连在一起同时砌筑,基底及墙趾台阶转折处不得砌成垂直通缝,砌体与台阶壁间的缝隙砂浆应饱满;基坑应随砌筑分层回填夯实,并在表面留3%的向外斜坡。
(2墙身要分层错缝砌筑,砌出地面后基坑应及时回填夯实,并完成其顶面排水、防渗设施;伸缩缝与沉降缝内两侧壁应竖直、平齐,无搭叠;缝中防水材料应按设计要求施工;泄水孔应在砌筑墙身过程中设置,确保排水畅通,并应保证墙背反滤、防渗设施的施工质量;当墙身的强度达到设计强度的75%时,方可进行回填等工作。在距墙背0.5~1.0m以内,不宜用重型振动压路机碾压。
4.2 施工方法
(1现场布置
根据现场情况确定施工便道位置及走向,砂石材料等的分类堆码场地,机具设备、拌和站的摆放位置。结合山区高速公路施工便道弯曲难行的特点,拌和站的选址尽能做到首尾兼顾,合理布置,避免选址不当,造成运输成本增加。
(2明挖基坑
开挖前,先在其上部设置好截、排水设施,雨天坑内积水应随时排干。根据地质情况确定其开挖线,严格按照开挖线进行开挖,墙背置于岩中时,可直接按挡墙断面墙背坡度进行放样,同时施工上、下挡段,则应先施工路肩墙,上挡需分段跳槽开挖。
土质基础主要用机械(履挖进行开挖,铺以人工修整成型:石质坑采用小炮爆破,人工清理、抬运,在距基底10~15cm,用人工准确修凿至标高,挖基配合墙体施工分段进行,由测量工程师根据图纸放出挡墙定位线、基础开挖边线控制桩,在地面上根据地质情况确定放坡坡度,用石灰撒出开挖线,注明高程及开挖深度,并做好水准点及引桩,用1m以上反铲挖掘机开挖,多余的土方装车外运弃土。在施工过
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程中,应根据实际需要设置排水沟及集水抗进行施工排水,保证工作面干燥以及基底不被水浸。
地基处理对基础底面的地基进行承载力和压实度检测,当压实度达不到90%地基承载力小于300kPa时,对基础底部进行处理,直到达到设计要求,才可进行基础片石混凝土挡土墙施工。本段挡墙基底处理采用换填50cm厚砂砾垫层,并用打夯机夯入地基土。
(3砌筑基础
石质基底应清理干净松散岩层,浇水湿润后坐浆砌筑;土质基底直接坐浆砌筑。地面线以下部分可不修凿镶面石,基础砌出地面后立即回填夯实,并作好顶面排水、防渗设施,以防基底被浸泡、软化。基础应在开挖完成后立即进行,做到随开挖、随下基、随砌筑。
(4砌筑墙身
墙体砌筑均采用挤浆法分段、分层砌筑。①砌出地面后应即回填夯实,并作好其顶面排水、防渗设施。②伸缩沉降缝内两壁应平齐无搭叠,缝中防水材料应按要求深度塞填紧密。③泄水孔应在砌筑墙身时留置,做时应同时做好墙背反滤、防渗隔水设施。④挡土墙栏杆、检查或台阶应连接牢固,外观整齐,钢铁栏杆应及时涂漆。
砌体分段位置设于沉降缝处。砌筑前先将沥青木板按设计结构断面和坡度置于沉降缝位置,计算层数选好用料,以控制平面高度。砌筑墙身先挂线于沉降缝木板(根据选好的用料高度,从砌体转角部分开始安砌,首先安砌角石,再按顺序安砌镶面石。镶面石采用一顺一丁或两顺一丁方式砌筑,外圈定位行列石砌筑好后,方能填筑腹石。填筑腹石时先在圈内低部铺浆,然后选择石头进行试放,较大石料的大面为底,较宽砌缝用小石块填塞,试放好后用小锤击打石料挤浆,将砌缝砂浆挤紧,不留孔隙。砌筑时注意砌缝的互拉交错、交搭,砂浆密实,砌缝应符合下列规定:①定位砌块表面缝宽度不超过4cm,砌体表面占三块相邻石料相切的内切圆直径不大于7cm,两层间错缝不得小于8cm,②填腹部分的砌缝宜小,在较宽砌缝中可用小石块塞填。块石砌筑可不按同一厚度分层,但每砌成70~120cm的高度应找平一次,段内两段相接外的竖向错缝,不得小于8cm
(5泄水孔设置
砌筑时每隔23m交错设置泄水孔。泄水孔安设可用φ10PVC(或打通竹管按泄水孔排水坡度砌于墙中,也可直接留置10cm×10cm矩形孔。墙背泄水孔的进水侧设置反滤层,厚度不小于0.3m,在最低排泄水孔下部,设粘土隔水层,粘土隔水层以人工进行夯实、整平。

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(6回填土、勾缝
在上、下挡需回填土部分随砌随填,在小型打夯机具可操作部位以蛙式打夯机压实,其余部分人工夯实并达到压实度要求,墙身砌筑完成即可勾缝,采用M10浆勾平缝,力求美观自然。
4.3 施工工艺流程图
施工准备


基坑开挖


报检复核


砌筑基础


基坑回填


安设沥青板沉降缝


选修面石拌砂浆


砌筑墙身


填筑反滤层、回填土


清理勾缝


4.4 质量控制要点
(1组织学习各种有针对性的规则、规范,严格掌握工程质量验收标准。

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(2从抓第一个分项工程开始,先抓出一段样板,做到开工必优、一次成优、样板引路,抓好开挖质量关,勤测量复核,控制超挖,杜绝欠挖。
(3抓好原材料及工程试验关,不合格的原材料严禁使用。 (4片石混凝土抓好立模支护关,控制好中线、水平、结构尺寸。
(5抓好混凝土的生产、浇灌、捣固关、混凝土严格按配合比施工,砂、石料过磅计量,捣固密实,以内实为根本,外表平整美观,线条接缝整齐。
(6施工全过程领工员监督,严格按照配合比拌制砂浆,保证砌缝饱满,勾缝自然、流畅。
(7单位工程质量:
①地基承载试验结果与设计一致,坑底表面无松软岩土。 ②墙趾处岩土层尽量少受施工扰动,斜面地基平整无补贴。 ③基础周边大致平顺整齐或基坑壁贴紧。
④沉降缝、伸缩缝位置、缝的填塞符合设计规定。 ⑤泄水孔位置,孔距符合设计要求,孔内通畅。
⑥反滤层应及时设置并隔水,其材料符合设计要求,厚度不小于设计规定。 ⑦墙面平顺、整齐,墙顶及两端面与路基边坡连接应密贴封严。墙面勾缝自然流畅,无暗缝、空缝、通缝。
4.6 基本注意事项
挡土墙基坑采用人工或机械开挖,人工整修,随挖随砌。挖基避开雨季,保证槽壁平整坚实,基底平顺,无积水。基坑回填采用砂石粘土填料,在结构物达到规定强度后分层回填,采用打夯机夯实并达到规定的压实标准。施工时保证砌体坚实牢固,按规定施作沉降缝,保证勾缝平顺,无脱落,泄水孔坡度向外,无堵塞,沉降缝整齐垂直,上下贯通,挡土墙墙背根据墙背岩土、填料类别,设置反滤层及隔水层。凡墙背为土质、软质岩石、含泥质岩石、易风化岩石及填料为细粒土时设置0.3m厚的砂砾石、土工合成材料作为反滤层。膨胀土地段挡土墙反滤层厚度不小于0.5m。反滤层顶部与下部设置隔水层。浆砌片石挡墙采用坚硬不易风化的片石挤浆法砌筑,片石选用干净、强度不低于30MPa、块径不小于30cm的石料。墙身采用拌合机拌制砂浆、人工挂线挤浆砌筑、人工勾缝、草袋覆盖、洒水养护。厚层砌体采用砂浆捣固棒捣固。施工时墙面保持平整,各部位尺寸符合设计要求,砂浆饱满,勾缝均匀,灰缝宽度、错缝符合规范要求,并按设计预留泄水孔。。砼挡墙施工时,按规定施作沉降缝并预留泄水孔。清理施工场地,整修边坡使砌筑地带的标高及边坡坡率与要求相一致,然后进行施工放样,开挖骨架基坑并夯实。经检查符合要求
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后,砌筑浆砌片石骨架。骨架完成后回填土,为下步植草做准备。
4.7 安全及环保措施
(1建立安全生产责任制,设专职安检人员,做好安全生产管理、监督检查,安全技术交底工作。
(2开展定期的安全技术学习,针对工程特点开展事故预想活动,采取措施严把爆破、高空作业、机械施工、塌方掉石等主要技术关口。
(3严禁穿拖鞋、赤脚或着酒后上班。
(4现场道路设专人养护、站岗,爆破作业点火前、爆破作用范围内无过往车辆及人员。
(5开挖基础必须严格按设计或已确定好的坡率开挖,绝不允许向四周陶土施工,以防坍塌。
(6爆破人员持证上岗,尤其注意不要钻残眼,做好瞎炮处理。
(7严格做好用电管理,电线路架设标准,一机一闸,一闸一箱,一箱一锁。 (8承重平台、脚手架必须经过检算,确认合格后方可使用。
(9作好火工产品的运输、贮存、领退、使用工作,火雷管非电起爆器材、炸药必须分库存放,严格领发制度,未使用完的要及时退库,严禁无证人员领取、私藏或私用雷管、炸药等。
(10基坑开挖、弃碴必须倾倒到指定弃碴场,不得任意向江河岸倾倒,设计弃土场必须先修挡碴墙,然后才可弃碴。

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5 结论与展望
通过这学期的论文写作,我学到了许多新的东西,同时也使以前所学知识得到巩固。设计中要除了利用课本上的理论知识,还要用到学校组织的各种实习像测量,认知,勘测实习等中所学到的知识。
本文是以研究重力式挡土墙为主,文中首先介绍挡土墙的基本知识,列举了几种常用挡土墙的类型以及它们的特点和适应的地质环境。挡土墙的种类很多,可以用来应对目前的复杂地质环境。并且第一章中着重对重力的各个结构部分进行了介绍,加强了对重力式挡土墙的认识,以便后面的设计。
设计挡土墙,土压力计算是重中之重,文中第二章主要介绍挡土墙的土压力。分别对土压力计算中的各种问题进行了详细的分析,由于环境不同,各种情况下都对应一种计算公式,这些内容可以为挡土墙的设计做好铺垫。其中最经典的就是经典土压力计算,在一般条件下的土压力计算包括静止土压力计算、库伦土压力理论、郎肯土压力理论经典且基本的问题。第二章着重对库伦土压力理论进行了阐述,当然也有特殊条件下的土压力计算情况,比如第二破裂面的土压力计算、折线形墙背上的土压力、粘性土的土压力、地震作用时的土压力等等,在各种土压力计算时还涉及到它们的图形和计算图表等。
设计选用了路堤挡土墙,墙体设计相对简单,首先计算土压力,然后通过抗滑稳定性验算、抗倾覆稳定性检算、基底应力验算设计出最合适的挡土墙截面尺寸,以满足挡土墙的所要达到的要求。
挡土墙的施工以浆砌片石混凝土仰斜式挡墙为例,施工过程主要分六步:现场布置-明挖基坑-砌筑基础-砌筑墙身-泄水孔设置-回填土和勾缝。在施工过程中每一步都要谨慎,要严格按设计要求进行,所用材料的质量、规格、多少都要以图纸为主。严格按要求办事,避免不必要的失败。
在论文写作过程中,有关土压力计算还是局限于朗肯和库仑土压力,用最普通的方法进行计算和验算,并结合计算机辅助制图软件,以计算机辅助制图软件作为主要的绘图工具。可以准确地、高效率地进行设计。
挡土墙是土木工程中广泛采用的一种构造物,随着科学技术的飞速发展,尤其经济水平的提高,基础工程建设大兴,挡土墙工程越来越多。相应的随着实践的发展,关挡土墙的研究力度不断加大,其结构形势日新月异,设计理论也相应的发展。在建设过程中,我们不规律的破坏着大自然,为了环境保护,我们可以在土层上部种植植
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被,这样可以起到使环境和谐的作用。
在今后的工作中我要更多地学习知识,在实践中研究更新型的挡土墙设计方法,根据多种地质环境设计更优质的结构,使土木工程不断前进。通过这次毕业设计,我学会了很多关于土木工程上的知识,把平日地课本上的硬性知识全面地反映到了设计里,感受到土木事业的博大精深与任务的艰巨,发现自己肩上的担子依然很重,并且在设计中我更了解了重力式挡土墙的普遍性和应用性。我相信我们国家的技术一定能更加的先进,让重力式挡土墙的技术更完善。我会用一种严谨的态度来从事这门事业,来获取更深的经验和更高的治学态度,把我国的土木建设事业推向一个更高更精彩的高度。

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参考文献
[1]《公路工程技术标准》(JTG B01-2003 [2]《挡土墙设计规范》 [3]《公路路基设计规范》 [4]《公路勘测规范》
[5]《路基路面工程》 邓学钧编 人民交通出版社 [6]陈忠达.公路挡土墙设计.北京,人民交通出版,1999. [7]铁道部第一勘测设计院,主编.铁路工程设计技术手册-路基.北京,中国铁道出版社,1995. [8]郑万勇,张冠生,赵毅来等.箱型阶梯式挡土墙设计探讨—挡土墙设计的新思路.黄河水 利职业技术学院学报,1999. [9]Tie-Kuen Huang.Mechanical Behavior of Interconnected Concrete-Block Retaining Wall. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 1997. [10]周述之.论广义库仑公式.建材研究,1987. [11]王元占,王海龙,张文忠.挡土墙土压力分布.中国港湾建设,2000. [12]赵明华.土力学与基础工程.长沙:湖南科学技术出版社,1996. [13]马华.重力式挡土墙优化设计.铁道科学研究(硕士论文,2001. [14]顾慰慈.挡土墙土压力计算手册.北京,中国建材工业出版社,2005. [15]陈仲颐,周景星,王洪瑾.土力学.北京:清华大学出版社,1994 [16]Holland J.H.Adaptation in Natural and Artificial Systems. Ann Arbor: The University of Michigan Press, 1975.
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