静安法院审判法庭大楼

扩建工程

移动操作平台施工方案

上海建工五建集团有限公司

2017年03月

一、工程概况

本工程位于静安区康定路1097号西侧，建筑用地面积3800㎡，总建筑面积约17920 ㎡，其中，地上12160㎡，地下室5760 ㎡（设有人防兼地下汽车库约1864.86㎡）地下为2层地上为7层的高层建筑（其中裙房4层）。建筑高度：室外地面至主体建筑女儿墙顶为32.2m。室外地面至建筑最高处为36.1m，裙房建筑高度18.3m，地上部分为审判法庭及相关的业务用房组成。

本方案为装饰工程所使用的移动操作平台专项施工方案。

二、编制说明和依据

1、编制说明

1)操作平台搭设要求：操作平台搭设的架子工必须具有操作证，按照劳动力组合实行一技二普的组织，技工必须有操作证书，对操作平台搭设规范熟悉，程序清楚，并对普工的配合作出交底。

2)对操作平台所使用的材料进行检查和外观评价工作，特别是钢管的壁厚作出鉴定，必须保证所使用的构件满足使用功能和安全的要求，不合格品应及时组织退场。

3)操作平台搭设的质量保证措施，安全技术措施和文明施工要求规范。

2、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《建筑施工操作平台实用手册》

三、操作平台搭拆

3.1方案选择

本项目建筑物场地较为平整，搭建操作平台现场场地为混凝土地面。根据楼层高度及空间选择操作平台搭设的材料及类型。

1、地下一层净高4.8m、七层净高5.4m选用钢管扣件搭设

操作平台搭设在混凝土地面上。整体搭设高度为4.2-4.8m，为满足移动操作平台整体稳定性，需采用横距2m,纵距 1.8m，步距1.4-1.7m，扫地杆离地0.2m，顶部设一层操作平台，四周设挡脚板和高1.2m护栏（两档横杆），底部立杆安装万向轮，操作平台外部设爬梯，方便施工人员上下。构造详见附图。

2、其它层净高3.8-4m选用门式脚手架搭设

操作平台搭设在混凝土地面上。门式脚手架选用MF1017型，搭设高度为一步，即2m左右。根据房间大小选用一跨或两跨，操作面采用定型钢脚手板，四周设挡脚板和高1.2m护栏，底部立杆安装万向轮。构造详见附图。

3.2材料选择

操作平台主要构件型材规格及材质：

1、钢管扣件式操作平台

（1）立杆、水平杆、剪刀撑：采用φ48×3.0 钢管；

（2）脚手板：铺设木板，30mm厚。

（3）爬梯：采用钢管搭设或钢筋焊制。

以上构配件材质均为 Q235（万向轮采用高强度尼龙轮，承载力不小于5KN，制动力矩不小于2.5KN·m）

2、门式脚手架式操作平台

（1）立柱钢管类型：φ42×2.5

（2）交叉支撑钢管类型：φ26.8×2.2

（3）脚手板： 定型钢脚手板

3.3技术措施

3.3.1施工准备

（1）操作平台搭设施工前，清除障碍物，以保证移动操作平台的安全搭设。

（2）操作平台基础为混凝土地面。

（3）经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

3.3.2搭设要求

钢管扣件式操作平台

1、搭设顺序

带轮子立杆→横向横杆（水平杆）→纵向横杆（水平杆）→剪刀撑→铺设平台层→爬梯。

2、立杆搭设要求

（1）立杆横距为2m，立杆纵距为1.8m，立杆步距为1.4-1.7m。

（2）立杆底部必须设置纵、横向扫地杆,扫地杆离开地面距离不大于0.3米。

3、剪刀撑搭设要求

为保证整体架体稳定性，纵向和横向满设剪刀撑。

4、栏杆、挡脚板搭设要求

作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧；上栏杆高度为 1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为 180mm。

门式脚手架式操作平台

1、搭设顺序

带轮子立杆→交叉支撑→铺设钢脚手板→防护栏杆。

2、当采用两跨时，为保证整体架体稳定性，底部和顶部增加水平加固杆。

3、栏杆、挡脚板搭设要求：作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧；上栏杆高度为 1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为 180mm。

3.3.3脚手拆除要点

（1）拆除顺序与搭设顺序相反。

（2）拆除操作平台前应全面检查操作平台的构件连接是否符合要求；并确认建筑物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。

（3）拆除操作平台前，应由操作平台施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并且清除操作平台上杂物和地面障碍物。

（4）拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁错层拆操作平台，分段拆除高差不得大于２步。

（5）拆除操作平台时，严禁向下抛掷物配件。应安全吊运至地面或向下传递至地面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。

3.3.4操作平台搭设其它要求

（1）严禁在操作平台上堆物以及在操作平台上附加附属结构。

（2）严禁在操作平台上拉缆风和支撑物。

（3）严禁操作平台在移动过程中载人载物。

3.4安全措施

（1）搭设前严格筛选所用材料，各构件的质量均应符合规范要求，不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件。

（2）操作平台搭设施工人员必须通过现行国标《特种作业人员安全技术培训考核管理办法》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上操作平台操作。

（3）操作平台搭拆施工人员应严格遵循《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律系好安全带。

（4）操作平台搭设前，操作平台施工负责人应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书面签证记录。搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续，归档备案。

（5）操作平台验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌。

（6）上下人员应走楼梯，严禁在操作平台内外侧处攀登上下。

（7）操作平台作业层施工荷载取 2KN/㎡。不得在操作平台上集中堆放物料，严格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备、提升货物等。严禁在操作平台上拉缆风。

（8）在操作平台使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实操作平台操作人员拆除、更换拉结位置，以确保操作平台的稳定性。

（9）当在照明昏暗条件下，应停止操作平台搭拆施工作业。

（10）操作平台的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消防器材，并有效进行管理。不准在操作层上吸烟。

（11）搭拆操作平台时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非施工人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料，以防坠物伤人。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

（12）施工操作人员应及时做好操作平台上落手清工作，清理操作平台上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好操作平台维护保养工作，保持操作平台的清洁和安全。

（13）搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

3.5质量验收要求

（1）操作平台及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：

1）操作平台搭设前；

2）作业层上施加荷载前；

3）达到设计高度后；

4）停用超过一个月。

（2）操作平台使用中，应定期检查下列项目：

1）杆件的设置和连接的构造是否符合要求；

2）地基是否积水、插销是否松动、立杆是否悬空；

3）轮子螺栓是否松动；

4）轮子刹车是否牢靠；

5）安全防护措施是否符合要求；

6）是否超载。

3.6文明施工要求

根据操作平台施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：

（1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等禁穿硬底鞋或拖鞋上架。

（2）进入施工现场的施工人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌。

（3）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

（4）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

（5）操作平台使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。确保架体稳固，架面整洁。

（6）操作平台堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

（7）施工人员做到活完料净脚下清，确保操作平台施工材料不浪费。

（8）运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

四、操作平台计算书

选取同类型中最不利的操作平台验算

4.1钢管扣件式操作平台计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、构造参数

二、荷载设计

附图如下：

立面图(平台纵向)

立面图(平台横向)

平面图

三、材料参数

四、脚手板验算

因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：

承载能力极限状态

q=γ0b(γGG1k+γQQ1k)=1×0.9×(1.2×0.35+1.4×2)=2.898kN/m

p=γ0γQFk/K=1×1.4×1/2=0.7kN

正常使用极限状态

q'=b(γGG1k+γQQ1k)=0.9×(1×0.35+1×2)=2.115kN/m

p'=γQFk/K=1×1/2=0.5kN

计算简图（抗弯不利）

计算简图（抗剪不利）

1、抗弯验算

Mmax=ql2/8+pl/4=2.898×(400/1000)2/8+0.7×400/1000/4=0.128kN·m

Mmax＝0.128kN.m≤[M]＝14kN.m

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax=ql/2+p=2.898×400/1000/2+0.7=1.28kN

Vmax＝1.28kN≤[V]＝1.5kN

满足要求！

3、挠度验算

νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×2.115×4004/(384×9000×937.5×104)+0.5×103×4003/(48×9000×937.5×104)=0.016mm≤[ν]=5mm

满足要求！

4、支座反力

承载能力极限状态：

R1=ql+p=2.898×0.4+0.7=1.859kN

正常使用极限状态：

R1'=q'l+p'=2.115×0.4+0.5=1.346kN

五、次梁验算

承载能力极限状态：

脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：

q1=R1/b=1.859/0.9=2.066kN/m

次梁自重设计值：q2=γ0γGG2k=1×1.2×0.033=0.04kN/m

q=q1+q2=2.105kN/m

正常使用极限状态：

脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：

q1'=R1'/b=1.346/0.9=1.496kN/m

次梁自重标准值：q2'=γGG2k=1×0.033=0.033kN/m

q'=q1'+q2'=1.529kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.853kN·m

Mmax＝0.853kN.m≤[M]＝205kN.m

满足要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

Vmax＝1.895kN≤[V]＝125kN

满足要求！

3、挠度验算

变形图(mm)

跨中νmax=9.375mm≤[ν]=min{1800/150，10}=10mm

满足要求！

4、支座反力

承载能力极限状态：

Rmax=1.895kN

正常使用极限状态：

Rmax'=1.376kN

六、主梁验算

承载能力极限状态：

次梁传递给主梁的支座反力为：

p=Rmax=1.895kN

主梁自重设计值：q=γ0γGG3k=1×1.2×0.033=0.04kN/m

正常使用极限状态：

次梁传递给主梁的支座反力为：

p'=Rmax'=1.376kN

主梁自重标准值：q'=γGG3k=1×0.033=0.033kN/m

按简支梁计算，计算简图如下：

1、抗弯验算

弯矩图(kN·m)

Mmax=2.294kN·m

Mmax＝2.294kN.m≤[M]＝205kN.m

满足要求！

2、抗剪验算

剪力图(kN)

Vmax＝5.725kN≤[V]＝125kN

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

跨中νmax=9.656mm≤[ν]=min{2000/150，10}=10mm

满足要求！

4、支座反力

承载能力极限状态：

Rmax=5.725kN

七、扣件抗滑移验算

由上面主梁的计算可知，主梁通过扣件传递给立柱的支座力为：

R=Rmax=5.725kN≤kcRc=1×8=8kN

满足要求！

八、工作状态立柱验算

1、长细比验算

l0=kμh=1×2×1700=3400mm

λ=l0/i=3400/15.9=213.836≤[λ]=250

满足要求！

2、立柱轴力计算

N=Rmax+γ0γGgkH =5.725+1×1.2×0.167×4.8=6.687kN

3、可刹脚轮验算

N=6.687kN≤[N]=20kN

满足要求！

4、立柱稳定性计算

立柱的计算长度：

l0=kμh=1.155×2×1700=3927mm

λ=l0/i=3927/15.9=246.981

查表得：φ=0.121

σ=N/(φA)=6.687×103/(0.121×4.24×102)=130.339N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

5、架体高宽比

实际高宽比Ж=H/min[nla，mlb]=4.8×103/min[2×1800，1×2000]=2.4≤[Ж]=3

6、施工过程抗倾覆验算

计算简图如下：

在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：

F=Q3knla=0.2×2×1.8=0.72kN

MT=γQFH=1.4×0.72×4.8= 4.838kN·m

抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：

G=gknmH+G1knlamlb=0.167×2×1×4.8+0.35×2×1.8×1×2=4.123kN

MR=γ0γGG(mlb/2+Bsinθ) =1×0.9×4.123×(1×2/2+1.2×sin135°)=6.86kN·m

MT=4.838kN·m≤MR=6.86kN·m

满足要求！

九、非工作状态立柱验算

1、立柱轴力计算

未知因素等带来的附加轴力(nla=2×1800=3600> mlb=1×2000=2000，取平台纵向验算)

F=γ0φcγQQ2kla=1×0.9×1.4×0.15×1.8=0.34kN

最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)mlb]=3×0.34×4.8/[(0+1)×1×2]=2.449kN

N=N1+γ0γG(gkH+lalbG1k)=2.449+1×1.2×(0.167×4.8+1.8×2×0.35)=4.923kN

2、脚轮验算

N=4.923kN≤[N]=20kN

满足要求！

3、立柱稳定性计算

l0=kμh=1.155×2×1700=3927mm

λ=l0/i=3927/15.9=246.981

查表得：φ=0.121

σ=N/(φA)=4.923×103/(0.121×4.24×102)=95.964N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

4、行进状态抗倾覆验算

计算简图如下：

在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：

F=Q2knla=0.15×2×1.8=0.54kN

MT=γQFH=1.4×0.54×4.8= 3.629kN·m

抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：

G=gknmH+G1knlamlb=0.167×2×1×4.8+0.35×2×1.8×1×2=4.123kN

MR=γ0γGG(mlb/2) =1×0.9×4.123×(1×2/2)=3.711kN·m

MT=3.629kN·m≤MR=3.711kN·m

满足要求！

4.2门式操作平台计算

计算依据：

1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、构造参数

二、荷载设计

附图如下：

立面图(平台纵向)

立面图(平台横向)

平面图

三、材料参数

四、脚手板验算

因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：

承载能力极限状态

q=γ0b(γGG1k+γQQ1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/m

p=γ0γQFk/K=1×1.4×1/3=0.467kN

正常使用极限状态

q'=b(γGG1k+γQQ1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/m

p'=γQFk/K=1×1/3=0.333kN

计算简图（抗弯不利）

计算简图（抗剪不利）

1、抗弯验算

Mmax=ql2/8+pl/4=0.79×(1830/1000)2/8+0.467×1830/1000/4=0.544kN·m

σ＝Mmax＝0.544kN.m≤[M]＝5kN.m

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax=ql/2+p=0.79×1830/1000/2+0.467=1.19kN

Vmax＝1.19kN≤[V]＝10kN

满足要求！

3、挠度验算

νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×18304/(384×206000×16.55×104)+0.333×103×18303/(48×206000×16.55×104)=3.711mm≤[ν]=5mm

满足要求！

4、支座反力

承载能力极限状态：

R1=ql+p=0.79×1.83+0.467=1.912kN

正常使用极限状态：

R1'=q'l+p'=0.575×1.83+0.333=1.386kN

五、工作状态立柱验算

1、荷载计算

每步架高内门架构配件自重标准值：

脚手板(1步1设)：N1= G1klalb×1/1=0.3×1.83×1.018×1/1=0.559kN

门架(1榀）：N2= 1×G2k=1×0.27=0.27kN

交叉支撑(2副)：N3= 2×G3k=2×0.04=0.08kN

水平加固杆(2步1设)：N4= G4kla×1/2=0.024×1.83×1/2=0.044kN

连接棒(2个)：N5= 2×G5k=2×0.006=0.012kN

锁臂(2副)：N6= 2×G6k=2×0.008=0.016kN

每米门架构配件自重标准值：

NG1k=(N1+ N2+ N3+ N4+ N5+ N6)/h=(0.559+0.27+0.08+0.044+0.012+0.016)/1.7=0.577kN/m

每步架高内门架附件自重标准值：

剪刀撑(2步2跨)：N7=4×G7k×((2la)2+(2h)2)0.5/(2×2)=4×0.038×((2×1.83)2+(2×1.7)2)0.5/(2×2)=0.19 kN

栏杆：N8= 2×G8kla=2×0.038×1.83=0.139kN

每米门架附件自重标准值：

NG2k=N7/h+ N8/H=0.19/1.7+0.139/3.1=0.157kN/m

作用于每榀门架的施工荷载标准值：

NQk=Q1klalb=2×1.83×1.018=3.726 kN

门架稳定承载力设计值：

I=I0+I1·h1/h0=60700+13000×1291/1750=70290.286mm4

i=(I/A)0.5=(70290.286/310)0.5=15.058 mm

λ=kh0/i=1.13×1750/15.058=131.326

由λ查规范《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）表B.0.6，得φ=0.391

Nd=φ·A·f=0.391×310×2×205×10-3=49.696kN

2、门架稳定性计算

N=γ0[γG(NG1k+NG2k)H+γQNQk]=1×[1.2×(0.577+0.157)×3.1+1.4×3.726]=7.945kN

N=7.945kN≤Nd=49.696kN

门架承载力满足要求！

3、可刹脚轮验算

N/2=7.945/2=3.972kN≤[N]=20kN

满足要求！

4、架体高宽比

实际高宽比Ж=H/min[nla，lb]=3.1×103/min[2×1830，1018]=3.045>[Ж]=3

高宽比超限，需要采取稳定措施，如加设支撑脚或拼装单元的数量.

5、施工过程抗倾覆验算

计算简图如下：

在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：

F=Q3knla=0.2×2×1.83=0.732kN

MT=γQFH=1.4×0.732×3.1= 3.177kN·m

抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：

G=n(NG1k+NG2k)H=2×(0.577+0.157)×3.1=4.548kN

MR=γ0γGG(lb/2+BSinθ) =1×0.9×4.548×(1.018/2+1.2×Sin135°)=5.556kN·m

MT=3.177kN·m≤MR=5.556kN·m

满足要求！

六、非工作状态立柱验算

1、行进状态抗倾覆验算

计算简图如下：

在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：

F=Q2knla=0.1×2×1.83=0.366kN

MT=γQFH=1.4×0.366×3.1= 1.588kN·m

抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：

G=n(NG1k+NG2k)H=2×(0.577+0.157)×3.1=4.548kN

MR=γ0γGG(lb/2) =1×0.9×4.548×(1.018/2)=2.083kN·m

MT=1.588kN·m≤MR=2.083kN·m

满足要求！

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