略
500千伏线路有以下三种方案。三种方案,导线水平排列,相间距11米。求每公里电阻、电抗、电纳和电晕临界电压。
序号 | 截面积(mm2) | 直径(mm) | 分裂间距(mm) |
1 | 2*630/55 | 34.3 | 500 |
2 | 3*400/50 | 27.6 | 500 |
3 | 4*300/40 | 23.9 | 500 |
(1) (2) (3)
解:
1) 每公里电阻:
线路为钢芯铝线,截面积630/55mm2前者表示铝线部分额定截面积630 mm2,后者表示钢线部分额定截面积55 mm2,计算时不予考虑。
则:
;
同理得:
2)、每公里电抗:
几何均距:
同理可得:
3)、每公里电纳:
同理:
4)、电晕临界电压:
详细过程见《电力系统稳态分析》第三版,陈珩编。
对于单导线线路,其电晕临界电压(相电压)公式为:
采用分裂导线时,由于导线的分裂,减小了电场强度,电晕临界电压改为:
其中
式中:
—与分裂状况有关的系数,一般≥1;
—分裂导线根与根之间的距离(单位:厘米);
—每根导体的半径(单位:厘米)
上式仅适用于三相三角排列的导线,导线水平排列时,边相导线的电晕临界电压较按上式求得的高6%,即;中间相导线的电晕临界电压较按上式求得的低4%,即。
代入得:
同理得:
或:
(公式出处不详)
已知一200km长的输电线,R=0.1W/km, L=2.0mH/km,C=0.01mF/km,系统额定频率为60Hz。试用(a)短线路,(b)中程线路,(c)长线路模型,求其 形等值电路。
解:
(a)、短线路一字型等值电路参数:
(b)、中程线路∏形等值电路参数(不需修正):
(c)、长线路:
一台220/121/10.5kV、120MVA、容量比100/100/50的Y0/Y0/ 三相变压器(升压型),I0%=0.9,P0=123.1kW,短路损耗和短路电压如表所示。试计算励磁支路的导纳、各绕组电阻和等效漏抗(各参数归算到中压侧)。
高压~中压 | 高压~低压 | 中压~低压 | ||
短路损耗(kw) | 660 | 256 | 227 | 未归算到SN |
短路电压(%) | 24.7 | 14.7 | 8.8 | 已归算 |
解:
励磁支路导纳
各绕组电阻
各绕组等值漏抗
以100MVA为基准值,计算各元件电抗的标幺值,并画出等值电路。发电机G:SGN=30MVA,UGN=10.5kV,XGN*=0.2;变压器T1:ST1N=31.5MVA,Uk%=10.5,kT1=10.5/121;变压器T2: ST2N=15MVA,Uk%=10.5,kT1=110/6.6;电抗器R:URN=6kV,IRN=0.3kA,XR%=5;架空线路L:长80km,每千米电抗为0.4W;电缆线路C:长2.5km,每千米电抗为0.08W。
解:
取基准值
则各元件电抗的标幺值为:
等值电路图:
单相变压器SN=1000kVA、U1N/U2N=13.2/66kV,其绕组电抗Xl*=0.1,励磁电抗Xm*=100。将3台单相变压器采用Y-Y、Y- 、 - 、 -Y接法形成三相变压器。以三相变压器的电压和功率为基准值,计算4种接法下绕组电抗和励磁电抗的标幺值。
解:
一侧次 的电抗
当一次侧接成星形(二次侧接成星形或三角形)
当一次侧接成三角形,
,
4种接法下绕组电抗和励磁电抗相同,均为:
已知某节点导纳矩阵如下,1)画出该系统的网络结构图,并在图中标明各支路的支路导纳和对地导纳;2)分析系统是否存在变压器支路,是否存在线路充电电容,若不存在则需给出理由,若存在则需给出各自的数值。
解:
根据导纳矩阵当中的数据,可知道哪些节点之间是有线路的,得网络结构图:
且
节点1对地导纳为
节点2对地导纳为
节点3对地导纳为
节点4对地导纳为
由于节点1对地导纳是负数,因此存在变压器支路:
等值电抗
节点2、节点4对地导纳是正数,因此存在线路充电电容,导纳分别为:
对上题,设节点3为平衡节点(U3=1.0∠0°),节点1为PV节点(U1=1.025,P1=0.5),节点2和4为PQ节点(S2=1.0+j0.6,S4=0.7+j0.5)。试写出极坐标和直角坐标潮流方程式,并采用平直启动方法,给出极坐标下牛顿-拉夫逊潮流计算的第1、2步迭代结果。
解:
极坐标潮流方程为:
直角坐标系下潮流方程为:
PQ节点:
PV节点:
采用平直启动方法,设
不平衡量
雅可比矩阵
第一次迭代修正量
对一般系统,基于极坐标潮流方程式,推导
1)系统各节点电压对PQ节点 j 无功负荷的灵敏度;
2)PV节点 i 无功输出对PQ节点 j 无功负荷的灵敏度;
3)系统网损对PV节点 i 电压幅值的灵敏度。
解:
(1) 节点电压i对PQ节点j无功功率灵敏度:
为雅可比矩阵的逆J-1的对应
(2) PV节点i无功输出对PQ节点j无功功率灵敏度;
(3) 系统网损对PV节点i电压幅值的灵敏度
如图示意,一条单位长度阻抗为 r + jx 的配电线路,给单位长度负荷功率为 P + jQ 的电力负荷供电。假设线路长度为一个单位,线路阻抗和负荷功率均沿线连续、均匀的分布,线路始端电压为 U00,列写描述线路潮流的稳态方程及其边界条件,并思考1.1.6节图1.17所示电压分布是否准确。(提示:参考2.1.5节电力线路稳态方程的推导思路)
解:
显然沿线电压为长度的函数,即。令始端对应于l=0,由于单位长度,故末端对应于l=1。
如图,考虑l处的dl长度,有
整理
泰勒级数展开
略去3阶及以上,并整理
边界条件:
1)
2)
同课本例4.3(p155),但火电厂容量已全部利用,水电厂的备用容量由20%降至10%。试求:
(1)、系统的单位调节功率 KS
(2)、负荷功率增加5%时的稳态频率 f
(3)、负荷降低0.2Hz时系统的负荷增量
解:
(1)、全部发电机的等值单位调节功率
系统的备用系数
故系统的单位调节功率为:
(2)、负荷增加5%时的频率偏差
则:一次调整后的稳态频率为
(3)、频率减低0.2Hz时系统的负荷增量为
某系统有3台容量为100MW的发电机并列运行,其运行情况为 PG1=60MW,PG2=80MW,PG3=100MW,其调差系数为
(1)、当系统负荷增加50MW时,系统频率的下降
(2)、当系统负荷增加60MW时,系统频率的下降
解:
由各调差系数分别得:
化为有名值:
机组等效单位调节功率:
系统备用系数:
系统单位调节功率:
(1)、当系统负荷增加50MW时,系统频率的下降
(2)、当系统负荷增加60MW时,系统频率的下降
发电机G1过载,故G1只增加出力40MW,差额由G2与负荷承担
A 、B两系统并列运行,A系统负荷增大500MW时,B系统向A系统输送的交换功率为300MW,如这时将联络线切除,切除后A系统的频率为49Hz,B系统的频率为50Hz,试求:
(1)、A、B两系统的系统单位调节功率KA、KB
(2)、A系统负荷增大750MW时,联合系统的频率变化量
解:
(1)、
联络线切除前:
联络线切除后:
设联络线切除前系统频率为f,联络线切除后系统A、B频率分别为fA=49Hz,fB=50Hz,
对系统A切除联络线后:
对系统B切除联络线后:
上三式联立解得:
(2)、A系统负荷增大750MW时,联合系统的频率变化量
两个发电机组成的系统,其参数为
G1:
G2:
试求:
(1)、当PG1+ PG2 =PL=600MW时,最优发电下的
(2)、PL 增加 1 MW(为601MW)时系统的额外成本(元/h)以及PG1和PG2各自的增加量
解:(1)、当时,有
解得
(2)、
此时有
得:
升压变压器的容量为31.5MVA,变比121 2 2.5%/6.3kV,归算到高压侧的阻抗为3+j48W。在最大负荷和最小负荷时通过变压器的功率分别为Smax=25+j18MVA和Smin=14+j10MVA,高压侧的要求电压分别为U1max=120kV和U1min=114kV,发电机电压的可能调整范围是6.0~6.6kV。试选择分接头。
解:先计算电压损耗
取最大值的下限以及最小值的上限,求平均
选择最接近的分接头,
验算:
110/11kV降压变压器归算到高压侧的阻抗为2.44+j40W。已知最大负荷和最小负荷时,流过变压器等值阻抗首段的功率分别为Smax=28+j14MVA和Smin=14+j6MVA,高压侧实际电压分别为U1max=110kV和U1min=114kV。要求低压母线电压在最大负荷时不低于10.3kV,最小负荷时不高于10.75kV。确定变压器低压侧所需的无功补偿容量。
解:
按最小负荷时补偿电容器全部切除的条件来确定
选择最接近的分接头,
则补偿容量为
验算:
补偿后变压器阻抗中电压损耗变为
变电所二次侧母线的实际电压为
一条35kV的线路,全线路阻抗为10+j10W,输送功率为7+j6MVA,线路首端电压为35kV,欲使线路末端电压不低于33kV,试确定串联补偿容量(选用UNC=0.6kV,QNC=20kvar的单相油浸纸质电容器)。
解:补偿前线路的电压损耗
补偿后要求的电压损耗
补偿所需的容抗
线路流过的最大电流
每个电容器的额定电流
需要并联的个数
需要串联的个数
总补偿容量
实际补偿容抗
补偿度
补偿后的线路末端电压
本文来源:https://www.2haoxitong.net/k/doc/a8d7c2eff321dd36a32d7375a417866fb94ac012.html
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