学校代码:115171
学 号:
HENAN INSTITUTE OF ENGINEERING
机械制造技术基础课程设计
题 目设计犁刀变速齿轮箱体零件的机械加工工艺规程及工艺装备
学生姓名 第一组(魏振山,朱亚军,于利华,马龙,张国帅)
专业班级 机械设计制造及其自动化1221班
学 号
系 (部) 机械工程学院
指导教师(职称) 杜可可 (教授)
完成时间 2013 年 6 月 16日
机械制造技术基础课程
设计说明书
机械制造技术基础课程
设计任务书
题目:设计犁刀变速齿轮箱体零件的机械加工工艺规程及铣凸台面工序的专用夹具
内容:
1) 零件——毛坯合图 1张
2) 机械加工工艺规程卡片 1套
3) 夹具装配总图 1张
4) 夹具零件图 1套
5) 课程设计说明书 1份
原始资料:该零件图样一张;生产纲领为6000件∕年;每日1班。
学生姓名第一组(魏振山,朱亚军,于利华,马龙,张国帅)
专业班级 机械设计制造及其自动化1221班
学 号
系 (部) 机械工程学院
指导教师(职称) 杜可可 (教授)
完成时间 2013 年 6 月 16日
目录 (页码有误)
本次课程设计是在完成了机械制造工艺学(含机床夹具设计)和大部分专业课,并进行生产实习的基础上进行的一个教学环节。这次设计是我们能够运用制造工艺学中的基本理论,并结合生产实习中学到的实践知识,独立地分析和解决工艺问题,初步具有了设计一个中等复杂程度的零件(犁刀变速齿轮箱体)的工艺规程的能力和运用夹具设计的基本原理和方法,拟定夹具设计方案,完成夹具结构设计的能力,也熟悉和运用有关手册﹑图表等技术资料及编写技术文件等基本技能的一次实践机会,为以后的毕业设计几未来从事的工作打下良好的基础。
由于能力有限,经验不足,设计中还有许多不足之处,希望老师多加指教。
关键词:工艺规程,设计,专用夹具
箱体零件是机器或部件的基础零件,它把有关零件联结成一个整体,使这些零件保持正确的相对位置,彼此能协调地工作.因此,箱体零件的制造精度将直接影响机器或部件的装配质量,进而影响机器的使用性能和寿命.因而箱体一般具有较高的技术要求.
由于机器的结构特点和箱体在机器中的不同功用,箱体零件具有多种不同的结构型式,其共同特点是:结构形状复杂,箱壁薄而不均匀,内部呈腔型;有若干精度要求较高的平面和孔系,还有较多的紧固螺纹孔等.
箱体零件的毛坯通常采用铸铁件.因为灰铸铁具有较好的耐磨性,减震性以及良好的铸造性能和切削性能,价格也比较便宜.有时为了减轻重量,用有色金属合金铸造箱体毛坯(如航空发动机上的箱体等).在单件小批生产中,为了缩短生产周期有时也采用焊接毛坯.
毛坯的铸造方法,取决于生产类型和毛坯尺寸.在单件小批生产中,多采用木模手工造型;在大批量生产中广泛采用金属模机器造型,毛坯的精度较高.箱体上大于30—50mm的孔,一般都铸造出顶孔,以减少加工余量.
犁刀变速齿轮箱体是旋耕机的一个重要的机械装置如图2-1所示。旋耕机通过该零件的安装平面与手扶拖拉机变速箱的后部相连,用两圆柱销定位,四个螺栓固定,实现旋耕机的正确联接。N面上的4―0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
如图所示,犁刀变速齿轮箱体2内有一个空套在犁刀传动轴上的犁刀传动齿轮5,它与变速箱的一倒挡齿轮常啮合。犁刀传动轴8的左端花键上有啮合套4,通过拔叉可以轴向移动。啮合套4和犁刀传动轴5相对的一面都有牙嵌,牙嵌结合时,动力传给犁刀传动轴8.其操作过程通过安装在S0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
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图2-2 犁刀变速齿轮箱箱
由图2-2得知箱体材料为HT200。该材料具有较高的强度、耐磨性、耐热性、及减震性,适用于承受较大应力 要求耐磨的零件。
该零件上的主要加工面为N面、R面、Q面和2- φ80H7孔。
N面的平面度0.05mm直接影响旋耕机与拖拉机变速箱的接触精度及密封。
2- φ80H7孔的尺寸精度、同轴度0.04mm,与N面的平行度0.07mm,与R及Q面的垂直度0.1mm,以及R相对Q面的平行度0.055mm,直接影响犁刀传动轴对N面的平行度及犁刀传动齿轮的齿合精度、左臂壳体及右臂壳体孔轴线的同轴度等。因此,在加工它们时,最好能在一次装夹下将两面或两孔同时加工出来。
2-φ10F9孔的尺寸精度、两孔距尺寸精度140±0.05mm以及140±0.05mm对R面的平行度0.06mm,影响旋耕机与变速箱联接时的正确定位,从而影响犁刀传动齿轮与变速箱倒档齿轮的齿合精度。
表2-1 加工表面分析
由参考文献(1)中有关面和孔加工的经济精度及机床能达到的位置精度可知,上述技术要求是可以达到的,零件的结构工艺性也是可行的。
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图2-3 毛坯—零件合图
根据零件材料确定毛坯为铸件。确定零件生产类型根据参考文献【8】可知:
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式中 N—零件的生产纲领(件∕年),N=6000;
Q—产品的年产量(台∕年);
a—备品率,取3%;
b—废品率,取0.5%。
查参考文献【13】表1-3知,属于轻型零件
查参考文献【13】表1-4知,属于大批生产
毛坯的铸造方法为砂型机器造型。又由零件2-φ80mm空均需铸出,故还应安放型芯,此外,为消除残余应力,铸造后还应进行人工时效处理。
参考文献【1】表2.3-6,该铸件的公差等级CT为84c761f170e016836ff84498202b99827.png
铸件的分型面应选择通过C孔基准轴线,且与R面和Q面平行的平面,浇口位置分别位于C基准孔凸台的两侧。
参考文献【1】表2.3-5, 用查表法确定各表面的加工余量如下表所示。
表3-1 各加工表面的加工余量
由参考文献【1】机械加工工艺手册表2.3-9可得主要毛坯尺寸及公差如下表所示。
表3-2 主要毛坯尺寸及公差
拟定工艺路线的第一步是选择定位基准。为使所选的定位基准能够保证整个机械加工工艺过程顺利进行,通常应先考虑如何选择来加工各表面,然后考虑如何选择粗基准作为精基准的表面先加工出来。
1.精基准的选择
精基准的选择:犁刀变速齿轮箱体的N面和2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
2.粗基准的选择
粗基准的选择:考虑到以下几点要求,选择箱体零件的重要孔(即2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
最先进行机械加工的表面是精基准N面和2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
方案一 用一浮动圆锥销伸入一2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
方案二 用一根两头带反锥(一端的反锥可取下,以便装卸工件)的心轴插入2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
方案三 用两根制造精度相同的锥销安装在2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
方案四 在镗铣加工中心上加工时,采用R面、Q面定位,可以同时限制六个自由度,再以N面本身找正限制一个自由度,加工N面及其上的孔;之后在加工R面(Q面)上的孔时采用N面和Q面(R面)定位,同时限制六个自由度,保证定位精度。夹紧时采用专用夹具夹紧,凸台面的铣削采用一般方式方式铣削。此方案可行,但须制造专用夹具。
根据各表面的加工要求和各种加工方法能达到的经济精度,确定各表面的加工方法如下:
N面:粗车—精铣;
R面和Q面:粗铣—精铣;
凸台面:粗铣;
2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
7级4c761f170e016836ff84498202b99827.png
螺纹孔;钻孔—攻螺纹孔。
因R面与Q面有较高的平行度要求,2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
根据先面后孔、先主要表面后次要表面和先粗加工后精加工的原则,将N面、R面、Q面及2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
初步拟定加工工艺如下:
上述方案遵循了工艺路线拟定的一般原则,但某些工序有些问题。分析如下:
如粗车N面,因工件和夹具的尺寸比较大,在卧式车床上加工时,他们的惯性力较大平衡较困难;又由于N面不是连续的圆环面,车雪中出现断续切削,容易引起工艺系统的振动,故改用铣削加工。
工序40应在工序30前完成,使R面和Q面在粗加工后有较多的时间进行自然时效,减少工件受力变形和受热变形对2-φ80mm孔加工精度的影响。
精铣N面后,N面与2-φ10F9孔的垂直度误差难以通过精铰孔矫正,故对这两孔的加工改为扩铰,并在前面的工序中预留足够的余量。
4-φ13mm孔尽管是次要表面,但是在钻扩铰2-φ10F9孔时,也将4-φ13mm孔钻出,可以节约一台钻床和一套专用夹具,能降低生产成本,而且工时也不长。
同理,钻φ20mm孔工序也应合并到扩铰Sφ30H9球形孔工序中。这组孔在精镗2-φ80H7孔后加工,容易保证其轴线与2-φ80孔轴线的位置精度。
工序140中工步太多,工时太长,考虑到整个生产线的节拍,应将8-M12螺纹孔的攻螺纹做为另一道工序。
修改后的工艺路线如下:
由于生产类型为大批大量生产,且加工对象非孔即面,采用镗铣类机床实为方便,为最大限度的满足生产,选用卧式加工中心TH6350和立式加工中心KT1300V进行加工。工件在机床上只需变换夹紧姿态即可。经查询机床手册,TH6350其参数如下:
工作台尺寸(长/宽)mm :500/500; 允许负载:500k;主轴锥孔:ISO5;主轴电机:7.5/11K;转速范围:28-3150r/min;选刀方式:随机近选;刀库容量:40Pc;最大刀具重量8Kg; 最大刀具尺寸:0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
KT1300V其参数如下:
工作台尺寸(长/宽)mm:420/720;最大工作行程(X/Y/Z)mm:510/410/460;主轴孔锥孔:CAT40;主轴转速范围:20-5000r/min;定位精度:78d5ab713f8fc5fe1b54e858f754f91a.png
粗铣N面。根据机床的参数结合参考文献【8】,由表21-26,选取直径为0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
精铣N面。选择与粗铣相同型号的铣削刀具,仍用通用的专用夹具夹具,游标卡尺及刀口形直尺。
铣凸台面。采用莫氏锥柄面铣刀,其直径为D=63mm,专用铣夹具、专用检具。
粗铣R面、Q面。参考文献【8】,由表21-26,选取直径为0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
精铣R面、Q面。刀具与粗铣刀具相同,采用专用夹具。
粗镗2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
参考文献【1】,由表4.3-9可得,工序20钻扩铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
刮4-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
工序8中所加工的最大钻孔直径为0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
8-M12螺纹底孔及2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
由参考文献【1】表4.6-3知,8-M12螺纹攻螺纹选用机用丝锥及丝锥夹头,专用夹具和螺纹塞规。
6.1 切削用量的确定
1. 加工工序设计、粗铣、精铣N面工序
查参考文献【2】,由表3、2-25平面加工余量表,知精加工余量ZN精为1.5mm。已知N面总余量ZN总为5mm。故粗加工余量ZN粗=5-1.5=3.5mm.。加工N面工序中以N面自己为基准,将3.5mm的粗加工余量和1.5mm的精加工余量切除,存在工艺尺寸链和基准不重合误差。
查参考文献【2】由表1-8平面的经济加工精度表知,粗加工公差等级为46968e960a02d87448ce464c1360c4c7.png
033be7e79ddd312644ab87c9890f55d6.png
故余量充足。
查参考文献【1】由表9、2-14知,依据铸件材料为HT200,粗加工断续切削采用可转位三面刃铣刀刀具,机床功率5.5kw,则可查出粗加工每齿的进给量为69fcf79b4bc31073bc5f8af12b4b8f6d.png
考虑到数控加工中心的主轴电机可以实现无级变速,此处取转速为150r/min,取精铣的主轴转速为300r/min,又前面的铣刀直径D为0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
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校核该机床的功率如下:
查参考文献【1】,由表2.4-96知,切削功率的计算式如下:
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取z=8个齿,e61b358d2ea155f33341e9892097efd1.png
将它们代入式中,得:
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由机床参考数据知机床功率为5.5KW,若取其效率为0.8,则80146a428949408f0a28526de64c6b5c.png
故重新选择主轴转速为120r/min,则:
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将其代入公式得:
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故机床功率足够。
2.工序钻扩铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
参考文献【1】,由表2.3-48取84a815042eb8cbe22e6d1b458c8844a1.png
4-φ13mm孔因一次钻出,故其钻削余量为aa7a0dbcecec7f6ff7a90149e69aa1d8.png
表6-1 各工步的余量和工序尺寸及公差
孔和孔之间的位置尺寸如140±0.05,以及140mm,142mm,40mm,4-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
沿孔2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
使用这种专用夹具能够保证两孔内侧中心面与R、Q两端面的中心面重合,外形对称。所以,2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
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图中,1ca3978a8ba472f44b78f94aabe7c55d.png
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因为 6f6e0a0dd0e50f6e28fa99922e9665e2.png
所以 840ace71f8846508c9b0f44ef98d8682.png
又 e33a2cb9571969ed8e9177c1973b9a9c.png
所以 e15e767f212e0094c81fe30527dd1c82.png
故 0d354e6e20e185375eaa260bf826ccba.png
参考文献【1】由表2.4-38知,并参考机床说明书,取钻4-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
参考文献【1】 由表2.4-41知,用插入法求得钻0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
403588a58f4f677bdddf937da997c95f.png
故机床实际转速取n=630r/min,则实际的切削速度为
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同理,用插入法求得钻φ7mm孔的v=0.435m/s=26.1m/min,由此计算出转速为:
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此处取机床实际转速为n=1000r/min,则实际的切削速度为
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参考文献【1】,由表2.4-69,得:
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bdac7694f04e94128b9829b924c7b4e3.png
分别求出钻φ13mm孔的a5272e9e68b361a27c743876119bd4d8.png
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它们均小于机床的最大进给力5000N和机床的最大扭矩220N·m,故机床刚度满足要求。
扩2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
参考文献【4】,由表3-54,扩孔的切削速度为a3450c28829854ce6bd007fb242e716a.png
由此算出转速b440469cd554c802ed295c6274f8d105.png
参考文献【1】,由表2.4-85,铰孔的进给量取f=0.3mm/r(因铰的是盲孔,所以进给量取得较小)
参考文献【1】,由表2.4-60,取铰孔的切削速度为v=0.3m/s=18m/min。由此算出转速b440469cd554c802ed295c6274f8d105.png
3.工序粗镗、工序7精镗2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考文献【2】表3.2-10可知粗镗加工后孔的直径为0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
又已知 0ee63b1e2798e3276920bd3659fc0dac.png
故 918e1e5e31b6417d0532248a8e06ec84.png
粗镗及精镗工序的加工余量和工序尺寸及公差列于表2-4。
表6-2 镗孔余量和工序尺寸及公差
因粗、精镗孔时都以N面及两销孔定位,故孔与N面之间的粗镗工序尺寸47.5±0.08mm,精镗工序尺寸46±0.05mm及平行度0.07mm,与一销孔之间的尺寸66±0.2mm,均系基准重合,所以不需要做尺寸链计算。
两孔的同轴度0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
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图中,697e5cc7902f780bacf6f7b30ae00745.png
因在精铣R面和Q面及精镗2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
因为 6a5a1e43d9a17bfd74bf6b82ccbf4dc9.png
所以 fa5a303f673eaf22f01b7ad87bcfe077.png
在图中,因为 ∠BAC=∠EDF
所以 a7bf4e0846c73cb4f045e80dad70ffc9.png
则 ac8202e01409781569c818ebcc8758be.png
同理,R面与Q面的垂直度公差也应为0.04mm。
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图中,26ff15b18ed5e77b6fad59bde931c0bc.png
因为
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所以
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下面分析定位副的定位精度。
参考文献【6】,设计两定位销如下:
按零件图给出的尺寸,两销孔为2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
取两定位销中心距尺寸为140±0.015mm。
按基轴制常用配合,取孔与销的配合为e5fbae9bcd296173ae980cbaf1f6861c.png
查参考文献【6】表1-6知,取菱形销的b=4mm,B=8mm。
因为 1645398a83dbfdfb3e136187f8de66d7.png
所以,菱形销最小间隙为:
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菱形销的最大直径为:
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故菱形销为 eb15b1e8da654d142b0f76a387ead5bd.png
下面计算转角误差:
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该项误差大于工件误差,即0.118m>0.08mm,故该方案是不可行的。
同理,该转角误差也影响精铣R面时R面对两销孔连线的平行度0.06mm,此时定位误差也大于工件公差,即0.018mm>0.06mm,故该方案是不可行的。
解决上述问题的方法是尽量提高定位副的制造精度。如将2-φ10F9孔提高精度至2-φ10F7,两孔中心距尺寸140±0.05mm提高精度至140±0.03mm,并相应提高两定位销的径向尺寸及两销中心距尺寸的精度,这样定位精度能大大提高,所以工序70“精扩铰2-φ10F9孔并提高精度至2-φ10F7”对保证加工精度有着重要的作用。此时,经误差计算平方和公式校核,可满足精度要求。
粗镗孔时因余量为2.75mm,故b680915d3365ac4e9039800023c9f31c.png
查参考文献【7】由表5-29,取v=0.4m/s=24m/min。
取取进给量为f=0.2mm/r。
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查参考文献【1】,由表2.4-21得:
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431dda2a0fd69f8e0d6297450bf195ca.png
取 3a14c050410beab8f58bc431cd1db3ec.png
则 7b318a3fcaf31d09d16f3041326e0bad.png
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取机床效率为0.85,则,f9c543f920d39c4976796553b0cd04da.png
精镗孔时,因余量为0.25mm,故b680915d3365ac4e9039800023c9f31c.png
查参考文献【7】,由表5-29知,取v=1.2m/s=72m/min,取f=0.12mm/r。
5bd24b84a9f009c66345ecf45799bb39.png
4.工序粗铣R面及Q面和工序8、精铣R面及Q面
查参考文献【12】,由表5-49,知精加工的余量为405d143fc67f1a3028f3f7ab08ead178.png
查参考文献【11】,由表30-73,知,取粗铣的每齿进给量为b58737c6779e71fa0487c9d5ec41cb4a.png
查参考文献【11】,由表7-10,取粗细的主轴转速为118r/min,精铣的主轴转速为300r/min。又前面已选定三面刃铣刀,铣刀直径为D=160mm,故相应的切削速度分别为:
fc751daa9db70b2f355f3744de3609ec.png
86362f823c39ff2888b9c25d6e7a991b.png
查参考文献【1】,由表2.4-96,知切削功率的计算式如下:
d3b8eed6cfd7a58c7098f933323dd360.png
取z=8个齿,n=118÷60=1.966r/s,6ccb0c375312a84ea503d13663b31770.png
05486d582fed6274cb5d9ec9b0016a6d.png
由机床的功率为11kw,假设机床的功率为0.8,则有11×0.8=8.8kw,8.8kw>7.514kw,故机床的功率满足。
5.工序精扩铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
由工序20已将孔2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考文献【1】,由表2.3-48,知孔的扩、铰余量分别为:6b12835b72b4cd42f5ac861908a0d081.png
查参考文献【1】,由表2.4-52,知扩孔的进给量f=0.3mm/r(因为扩的是盲孔,所以进给量取得较小)
同粗加工,扩孔的速度e11442df1c1290a4ee32d780e75dbd69.png
ee694f88b0fdbfcf8223e5114adb9c0a.png
此处为方便计算取n=400r/min。
查参考文献【1】,由表2.4-58,知,取铰孔的进给量为f=0.1mm/r。(受加工余量的限制)
查参考文献【1】,由表2.4-60,知,取铰孔的切削速度为v=0.1mm/s=6m/min。因此,算出290026b67b0d82078bc39756d0cd1560.png
6.工序8 、铣凸台面
凸台面因要求不高,故可以一次铣出,其工序余量即等于总余量4mm。
凸台面距S0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
铣凸台面时应保证的工序尺寸为凸台面距2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
word/media/image186.gif
图中bd42a822d3d051f2c30ed155418b0da9.png
所以 2180a1d2c7c4ffcba514e35070d38fa3.png
查参考文献【1】,由表2.3-59知,铣平面的背吃刀量b680915d3365ac4e9039800023c9f31c.png
查参考文献【2】,由表30-13知,取粗铣每齿的进给量f=0.2mm/z;
查参考文献【1】,由表3.1-74知,取粗铣的主轴转速为n=118r/min;
由之前的工序设计知,铣刀的直径为D=63mm,故相应的切削速度为 d88b167706c65865f7a6d83b360fc026.png
校核机床的功率:
查参考文献【11】,由表30-17知,切削功率的计算式如下:
db7e7b21d004dd71fc69f7605415864f.png
取z=4个齿,n=118÷60=1.966r/s,6ccb0c375312a84ea503d13663b31770.png
将它们带入式中:
ad70f0730edd4a5efaf0c79c94b870ee.png
由机床的参数知,机床功率为5.5kw,假设机床的效率为0.8,则5.5×0.8=4.4kw,0.046kw<4.4kw,故机床的功率足够。
7.钻0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考文献【10】,由表11-266知,取钻φ20孔时的进给量为f=0.32mm/r,取钻4-M6螺纹底孔时的进给量为f=0.13mm/r。
查参考文献【10】,由表11-266,用插入法算得钻孔0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
41c615a48828fc509af92063e6cf1148.png
取实际的转速为n=440r/min,则实际的切削速度为
4343e723d1229fdb76a8d1da8819a4ac.png
同理,用插入法求得钻4-M6螺纹底孔切削速度为v =34m/nin,由此算出转速为:
9bf47f5c3f9a8278a030962a1189d80d.png
此处取实际转速为n=1800r/min,故实际的切削速度为a6ec7e0119c4cb8a012f0d3ac77daab0.png
查参考文献【1】,由表2.4-69,知
bce4a7f7d81f063cbfd03ecadafd1d0f.png
b294a1ac419937b3a763a7697003b2d5.png
分别求出钻φ20mm孔的a5272e9e68b361a27c743876119bd4d8.png
4792f2342f9632effa493f5025de6ec1.png
222625fd465e00cf971fb034e9fc9a7b.png
c5392bd7d1f2795e2f7977f1bb212d42.png
cfe25e40fb328e2c1f49db6cf8bc8d7e.png
他们均小于机床的最大进给力5000N和最大的扭矩220N·m。
扩铰S0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考文献【10】,由表11-278,知,铰孔的余量为0.3mm,则扩孔的余量为4.7mm;
查参考文献【1】,由表2.4-52,知,,扩孔的进给量取f=1.1mm/r;
查参考文献【1】,由表2..4-58,知,铰孔的进给量取f=1.5mm/r;
查参考文献【1】,由表3-54,扩孔的切削速度为a98ea934898ac89343dddcebf2e4017e.png
由此算出转速为1eba16003c4fa3279882585177c86892.png
查参考文献【10】,由表11-283用插入法算出铰孔的切削速度为v=11.5m/min。由此算出转速为3db2928030130a862892535b459b825a.png
攻螺纹6-M6-6H螺纹时,采用机用丝锥,查参考文献【1】,由表2.4-105知,切削的进给量f=1mm/r;
查参考文献【11】,由表40-7,知切削速度为:9d0a61adf4095783bb3f6931c18c055a.png
查参考文献【11】表40-7,知耐用度为T=90;螺纹螺距为P=1mm,系数m=0.9,119d72374eb5b26635e37001a1257bc4.png
119bd8597f292154162431496287c2a3.png
由此,可计算出主轴的转速为0a72018b3ed77737908313f4d9bb6809.png
8.工序9 锪4-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
依照之前的设计,此工序采用直径为0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考资料【1】,由表2.4-87,用插入法计算出进给量为:f=0.12mm/r,切削速度为v=0.3m/s=18m/min。
其切削余量为4.5mm,则可计算出机床主轴转速为:
67399d1bca4c6049966b18d4264adf01.png
此处取n=260r/min。
9.钻8-M12mm螺纹底孔,孔口倒角1×45°,钻铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考文献【1】,由表2.4-38,知,取钻8-M12螺纹底孔的进给量f=03mm/r;其切削余量为5.1mm。
查参考资料【1】,由表2.4-41,用插入法计算出钻8-M12螺纹底孔的切削速度为v=0.33m/s=19.8m/min≈20m/min。
由此算出,a5d1f2ea98f3719a7b52cd4d8fdbcc13.png
为达到表面质量的要求,将钻铰2-φ8N8改为钻扩铰2-φ8N8;
查参考文献【1】,由表2.3-48,取6b12835b72b4cd42f5ac861908a0d081.png
查参考文献【1】,由表2.4-38,取钻2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考文献【1】,由表2.4-41,用插入法求得,钻2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
3c764ed49d4de3d0d8afbc8e4f66a670.png
查参考文献【1】,由表2.4-69,得:
bce4a7f7d81f063cbfd03ecadafd1d0f.png
55ebd659dc439c8274402d1f042217c9.png
代入计算数据得:
ba43474c5bc3ed1cb9a418ffbfc736e7.png
75f7e84f27afc9402621c53a1051942e.png
他们均小于机床的最大进给力500Kg和机床的最大扭矩220N·m,故机床满足要求。
扩孔2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
参考文献【4】,由表3-54,知,扩孔的切削速度为(a98ea934898ac89343dddcebf2e4017e.png
由此计算出转速为,1dfa7c6c1f9a4908d4330527fe2e6775.png
查参考文献【1】,由表2.4-58,取铰孔的进给量f=0.3mm/r;
查参考文献【1】,由表2.4-60,知,取铰孔的切削速度为v=0.26m/s=15.6m/min,由此算出转速29879db1dfdd6fbe712f3d1868c6434f.png
10.攻螺纹8-M12-6H
攻螺纹8-M12-6H螺纹时,采用机用丝锥,查参考资料,由表2.4-105知,切削的进给量f=1.75mm/r;
查参考文献【1】,由表2.4-113,知切削速度为: 6a72d81906f9a84b7e9a1f79914270f0.png
查表2.4-114,知耐用度为T=1800,查表2.4-114,知耐用度为T=1800;螺纹螺距为P=0.5mm,系数m=0.6,0b21a666a81629962ade8afd967826ed.png
c75f3076339e027a999794c9a56b7a3a.png
则计算出主轴转速为2fc8f8dccdb0626438bb0d5c92d8a308.png
工序1粗铣N面,钻扩铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
(1)由之前的工序设计可知,粗加工时N面的切削余量为3.5mm,背吃刀量)2233021f6b4be227c30140f02628d31c.png
查参考文献【7】,由表5-43,知铣削的基本时间计算式为:
9771bedb34da31902c2128274eb187bb.png
a793caaa0a6fcee22265eff5990b26a1.png
2abeca65f80125bf38efd74b6e8d2655.png
参数说明:
2db95e8e1a9267b7a1188556b2013b33.png
ee92d31241c2bbe4fd7c7c5579f99f31.png
D—铣刀直径;
c28556537f6fa3e67b9c313fecb1c4bc.png
计算过程如下:
9f0875cff7d1e881f2df474b10bf6561.png
40450d5e48497c67b575d98ef2d8057c.png
b387906cc308e9bbdc2d5195d79874eb.png
钻扩铰2—0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
查参考文献【7】,由表5-41,得钻孔基本时间的计算式如下:
c9ba07bd7da97b060a1ff9ee5db9386c.png
c7b5cb501695b127a4a5203ecdf63d70.png
0775c104dfc4ed75cde737b8cbf9754c.png
参数说明:
f—进给量;
n—机床主轴转速;
4fda61aac42c76a0d302b14d432a9920.png
D—钻孔直径;
c7b5cb501695b127a4a5203ecdf63d70.png
Ⅰ、钻4-φ13mm孔的计算:
c53ab28e93bbe4dffba413c907e561c5.png
ef25f96efbfbf6a0ece7ab2a2fa07eab.png
8d168f4a0bc24635154ebcaf10573785.png
则基本时间:2c65224339872bc9f8d86950728c81e2.png
Ⅱ、钻扩铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
钻2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
代入上述计算式,有 40327848789a8389453e11e5656987f1.png
即 e31581e95b8e39b2e34e06f6cec5d66e.png
1bd4b8d604dd3611ecaa298914cf06a1.png
b8032f639422f178db2e89bc82120505.png
于是,基本时间 34e004ad663ef49c24e769b4e2667678.png
1a87c402444d7666681c95fdf510a30a.png
扩孔2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
参考文献【7】,由表5-41,知扩孔和铰空的计算公式为:
c9ba07bd7da97b060a1ff9ee5db9386c.png
ea1edcee465ed1f462fbedf25ca2d53e.png
参数说明:
f—进给量;
n—机床主轴转速;
4fda61aac42c76a0d302b14d432a9920.png
d1—扩、铰前的孔径(mm);
D—扩、铰后的孔径(mm);
c7b5cb501695b127a4a5203ecdf63d70.png
3d17770d04c8dd8c2e67299f3e4ef78c.png
d41d8cd98f00b204e9800998ecf8427e.png
将以上数据及前面已选定的f及n代入公式,得:
3d17770d04c8dd8c2e67299f3e4ef78c.png
0dbd0a2e1b0fb8986130fe0d5d3dc715.png
铰2-φ9mm的孔:
71c241bbb501587f2219ccd9e1d6f018.png
61e029c73917d37cff1c3f0af74682c3.png
将以上数据及前面已选定的f及n代入公式,得
f3f86e0ea16529ce7d47ecba6e281686.png
8237634e48604da2f00a1750b970402a.png
总机动时间6b1d73769c4a9874d7b9d9717b120290.png
61108d38f7eedff687abc18c3a7c777e.png
(2)辅助时间ea884d8fdf3e7339dcd1816bf6c01a1e.png
各工步的辅助时间为:粗铣N面0.12cdfd765ebd17f8613962235becb89913.png
装卸工件时间参考文献【1】表2.5-42取2.5cdfd765ebd17f8613962235becb89913.png
所以 辅助时间
879b642f9146503cef7635ba558ac1a3.png
(3)作业时间d1c1be071459e428e35df33418e1d46a.png
(4)布置作业地时间4d9ecb3216b52cc64e016e583ca1a3b2.png
(5)休息和生理需要时间5fe5f499704f110d2841f7ea5c511043.png
(6)准备与终结时间80edafa302d9e59a88c4b283b6023713.png
中等件 bd828b965e7a65c369dfa56b399a0ceb.png
深度定位 642863cba5acd9c1187b9140d317f11f.png
使用回转夹具 13d60827653a79bd88a251b51bcd6c46.png
试铰刀 1b9f495c7eba6ae90a728ecd7eada70c.png
由题目已知生产批量为6000件,则:
7ff4dea611bc6354c2b88637111ee3da.png
(7)单件时间定额9e15f415ec634afc4ba69fbd80cff923.png
6533406bc6d8fa9459bac516a727f661.png
其余工作时间的计算均与上述情况相似,其详细计算过程在此处略去。
本次设计的夹具为第8道工序铣凸台面的专用夹具。
确定设计方案:
这道工序所加工的凸台面因其与N面有夹角为30°,为斜面。故其主定位面应设计成斜面。
从对工件结构形状分析,若工件以N面放在支撑板上,定位夹紧都比较稳定,可靠,也容易实现。但由于工件凸台面与N面成一定角度。故支撑板亦应该与其呈一定角度。
本道工序,因为单铣凸台面,定位方案较为简单。定位方案采用“一面两孔”方案。工件以N面在夹具上定位,限制三个自由度,其余三个自由度由N面上的0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
夹具设计时,在满足加工需要,且操作方便的前提下,尽量使夹具设计简单。故本道工序夹具采用手动夹紧。
由参考文献【3】,查表1-2-11,应为夹具的夹紧力与切削力方向相反,所以,实际所需的夹紧力与切削力与夹紧力之间的关系为:
4ac6588d3628d0f3df608fb2c0a4ff4d.png
式中,K为安全系数。由参考文献【6】,可知,当夹紧力与切削力相反时,取K=3。由之前的计算,可知,最大的切削力为大背吃刀量粗铣凸台面时的力,所需机床的功率为aeb2cfb09bf4183199f25fe1a4c26b67.png
P=FV WL=FL1/L2 L1=70mm L2=43mm
知,WL=0.19kN
查参考文献【3】,由表1-24 知,一个M10的螺杆能满足条件,但此处为增大安全裕度,均取M16的螺杆。
凸台面的位置基准是0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
becbbcf40fba4a56efbbf6243479262e.png
其中5529fe2b189e12b3461a2ac5784dfe2f.png
本工序其他影响加工的尺寸为0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
3c3cfa78adaa236e426e0aeb43985be7.png
则140mm的公差
362cfef62e118958cf4064d4a948e130.png
142mm的公差
c2744589a8ccbf1f9d498bb801302d6d.png
数控程式:
主程式:O0001
N05 G54 G90 G95 G21;
N10 T0101 M06;
N15 G65 P0002 L1 A150; 粗铣N面
N20 T0202 M06;
N25 G65 P0003 L1 A630 B81 C0 I0.3; 钻 2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N30 T0303 M06;
N35 G65 P0003 L1 A400 B82 C2000 I0.3; 扩2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N40 T0404 M06;
N45 G65 P0003 L1 A630 B82 C2000 I0.3; 铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N50 T0505 M06;
N55 G65 P0004 L1 A 71 B66 C50 I1000 J0.4; 钻4-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N60 T0606 M06;
N65 M00;
N70 G65 P0005 L1 A118 B1.6 C-3; 粗铣R面
N75 M00
N80 G65 P0005 L1 A118 B1.6 C-4; 粗铣Q面
N85 T0707 M06;
N90 M00;
N95 M98 P1 0006; 铣凸台面
N100 T0808 M06;
N105 M00;
N110 G65 P0007 L1 A96 B120 C0.2; 粗镗2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N115 M00;
N120 G65 P0007 L1 A96 B120 C0.2; 粗镗2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N125 T0101 M06;
N130 M00;
N135 G65 P0002 L1 A300 B0.5; 精铣N面
N140 T0909 M06;
N145 G65 P0003 L1 A200 B82 C2000 I0.3; 精铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N150 M00;
N155 G65 P0005 L1 A300 B0.5 C-1; 精铣R面
N160 M00;
N165 G65 P0005 L1 A300 B0.5 C-1; 精铣Q面
N170 T1010 M06;
N175 G65 P0005 L1 A287 B125.5 C0.12; 精镗 2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N180 M00;
N185 G65 P0007 L1 A287 B125.5 C0.12; 精镗2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N190 M00;
N195 T1111 M06;
N200 M00;
N205 M07 M98 P10008; 钻2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N210 M09;
N215 T1212 M06;
N220 G65 P0009 L1 A135 B1.1; 扩S0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N225 T1313 M06;
N230 G65 P0009 L1 A85 B1.5; 铰S0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N235 T1414 M06;
N240 G65 P0010 L1 A14 B17 C50 I5 J83; 钻4-M6螺纹底孔
N245 T1515 M06;
N250 M00;
N255 G65 P0010 L1 A14 B17 C50 I5 J83; 攻4-M6螺纹
N260 T1616 M06;
N265 G65 P0004 A17 B66 C50 I260 J0.12; 锪4-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
N270 T1717 M06;
N275 M00;
N280 G65 P0011 L1 A50 B83 C5 I0.3 J630;
N285 #1=0;
N290 G65 P0012 L1 A18 B1010 C0.3; 钻8-M12螺纹底孔
N295 G65 P0012 L1 A19 B450 C0.3; 扩8-M12螺纹底孔
N300 G65 P0012 L1 A20 B620 C0.3; 铰8-M12螺纹底孔
N305 M00;
N310 IF [#1EQ1] GOTO 325;
N315 #1=#1+1;
N320 GOTO 290;
N325 T2121 M06;
N330 G65 P0011 A50 B84 C5 I1.75 J125; 攻8-M12螺纹
N335 M00;
N340 G65 P0011 A50 B84 C5 I1.75 J125; 攻8-M12螺纹
N345 G90 G28 Z0;
N350 M02;
N350 M05;
子程式部分:
(1) 铣N面:
O0002
N10 M03 S #1;
N20 G00 X-20Y-90 Z0;
N30 G01 Z-3.5 F#2;
N40 Y90 F#2;
N50 X68;
N60 Y-90;
N70 G90 G28 Z0;
N80 M99;
(2) 钻扩铰2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
O0003
N10 M03 S#1;
N20 G00 Z2;
N30 G01 Z0 F1.5;
N40 G99 G#2 X56.5 Y66 Z-10 R5 P#3 F#4;
N50 G98 G#2 X56.5 Y-66 Z-10 R5 P#3 F#4;
N60 G90 G28 Z0;
N70 M99;
(3)钻4-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
O0004
N10 M03 S#4;
N20 G00 Z2;
N30 G01 Z0 F1.5;
N40 G99 G81 X#1 Y#2 Z-18 R5 F#5;
N45 IF [#3 EQ 110] GOTO 130;
N50 #3=#3+20;
N60 GOTO #3;
N70 #1=-#1;
N80 GOTO 40;
N90 #2=-#2;
N100 GOTO 40;
N110 #1=-#1;
N120 GOTO 40;
N130 G90 G28 Z0;
N140 M99;
(4)铣R/Q面
O0005
N10 M03 S#1;
N20 G00 X-5 Y0 Z0;
N30 G01 Z#3 F#2;
N40 X180;
N50 G90 G28 Z0;
N60 M99;
(5)铣凸台面
O0006
N10 M03 S118;
N20 G00 X-2 Y0 Z0;
N30 G01 Z-4 F0.2;
N40 X55;
N50 G90 G28 Z0;
N60 M99;
(6)镗孔2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
O0007
N10 M03 S#1;
N20 G00 Z2;
N30 G89 X#2 Y0 R5 P2000 F#3;
N40 G90 G28 Z0;
N50 M99;
(7)钻0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
O0008
N10 M03 S400;
N20 G00 X0 Y0 Z2;
N30 G01 Z0 F0.55;
N40 G83 X0 Y0 Z-26 R5 Q5 F0.55;
N50 G90 G28 Z0;
N60 M99;
(8)扩铰球形孔S0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
O0009
N10 M03 S#1;
N20 G00 X0 Y0 Z2;
N30 G01 Z0 F#2;
N40 Z-15;
N50 G04 X2;
N60 G90 G28 Z0;
N70 M99;
(9)钻4-M6螺纹孔
O0010
N10 M03 S125;
N20 G00 Z2;
N30 G01 Z0 F1.5;
N40 G99 G#3 X#1 Y#2 Z-14 R5 Q#4 F1;
N45 IF [#3 EQ #1] GOTO 130;
N50 #3=#3+20;
N60 GOTO #3;
N70 #1=-#1;
N80 GOTO 40;
N90 #2=-#2;
N100 GOTO 40;
N110 #1=-#1;
N120 GOTO 40;
N130 G99 G28 Z0;
N140 M99;
(10)钻扩铰攻螺纹8-M12孔
O0011
N10 M03 S#5;
N20 G00 Z2;
N30 G#2 X [102*COS#1] Y [102*SIN#1] Z-22 Q#3 F#4;
N40 #1=#1+80;
N50 G#2 X [102*COS#1] Y [102*SIN#1] Z-22 Q#3 F#4;
N60 #1=#1+100;
N70 G#2 X [102*COS#1] Y [102*SIN#1] Z-22 Q#3 F#4;
N80 #1=#1+80;
N85 G#2 X [102*COS#1] Y [102*SIN#1] Z-22 Q#3 F#4;
N90 G90 G28 Z0;
N100 M99;
(11)钻2-0a86c68449f31709b242a8cc62019df8.png
O0012
N05 T#1#1 M06;
N10 M03 S#2;
N20 G00 Z2;
N30 G82 X95 Y0 Z-12 P2000 F#3;
N40 G90 G28 Z0;
N50 M99;
表8-2数控刀具
在这次课程设计中,我们将设计主要分为两大部分进行:工艺编制部分和夹具设计部分。
在工艺部分中,我们涉及到要确定各工序的安装工位和该工序需要的工步,加工该工序的机车及机床的进给量,切削深度,主轴转速和切削速度,该工序的夹具,刀具及量具,还有走刀次数和走刀长度,最后计算该工序的基本时间,辅助时间和工作地服务时间。其中,工序机床的进给量,主轴转速和切削速度需要计算并查手册确定。
在夹具设计部分,首先需要对工件的定位基准进行确定,然后选择定位元件及工件的夹紧,在对工件夹紧的选择上,我用了两种不同的夹紧方法,即:粗铣下平面用的是螺钉压板夹紧机构,粗铣前后端面时用的是气动夹紧机构,两种方法在生产中都有各自的优点和不足,但都广泛运用在生产中。然后计算铣削力以及夹紧工件需要的夹紧力,这也是该设计中的重点和难点。
通过这次课程设计,使我们所学的知识有了一次全面的综合运用,也学到了许多上课时没涉及到的知识,尤其在利用手册等方面,对今后毕业出去工作都有很大的帮助。
在这次毕业设计中,我们基本完成了设计的任务,达到了设计的目的,但是,我们也知道自己的设计还有许多不足甚至错误,希望杜老师能够谅解,谢谢!
【1】李洪主编 机械加工工艺手册 北京:北京出版社,1990
【2】孟少农主编 机械加工工艺手册 第一卷 北京:机械工业出版社,1991
【3】东北重型机械学院,洛阳工学院,第一汽车制造厂职工大学主编 机床夹具设计手册 上海:上海科学技术出版社,1990
【4】王绍俊主编 机械制造工艺设计手册 北京:机械工业出版社,1987
【5】郑修本主编,冯冠大主编 机械制造工艺学 北京:机械工业出版社,1991
【6】郑友才,肖继德主编 机床夹具设计 北京:机械工业出版社,1991
【7】邹青主编 课程设计指导教程
【8】于骏一主编 机械制造技术基础 北京:机械工业出版社,2009
【9】李坤淑主编 公差配合与测量技术 北京:机械工业出版社,2010
【10】程宏钧主编 实用机械加工工艺手册 北京:机械工业出版社,2003.11
【11】样叔子主编 机械加工工艺师手册 北京:机械工业出版社,2001.8
【12】任乃飞主编 机械制造技术基础-课程设计指南 北京:化学工业出版社,2001
【13】孟玲琴,王志伟主编 机械设计基础课程设计 北京:北京理工大学出版社,2009
【14】廖念钊,莫雨松,李硕根主编 互换性与技术测量 北京:中国计量出版社,2000
【15】王光斗,王春福主编 机床夹具设计手册 上海:上海科学技术出版社,2000
本毕业设计是在指导老师杜可可老师的指导下完成的,衷心感谢杜老师的悉心指导以及在生活上给予的关心和帮助。杜老师以渊博的学识、高度的责任感使我不仅在学术上受益匪浅,而且言传身教,以其高尚的人格教导了我做人的道理。在此毕业设计完成之际,瑾向杜老师表示最衷心的感谢!
同时,我在思维方法、学习态度和工作作风方面得到的进步都受益于您们的指导和影响,对我能顺利完成毕业设计给予了很大的帮助。
在课题的研究和设计过程中,得到了师兄的无私帮助,在此对他们表示衷
的感谢。
机械加工工艺过程卡片
机械加工工序卡片
机械加工工序卡片
机械加工工序卡片
机械加工工序卡片
机械加工工序卡片
机械加工工序卡片
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