楼房建筑工程

高大模板专项施工方案

1、编制依据

2、工程概况

3、设计方案

4、施工方案

1、施工顺序

2、施工要点

3、检查与验收

4、安全施工要点

附计算书：

梁模板计算书

板模板计算书

一、编制依据

1、青岛时代建筑设计有限公司设计图

2、《混凝土工程模板与支架技术》

3、《建筑施工手册》第四版；

4、《钢结构设计规范》(GB50017-2014)；

5、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)；

6、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；

7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

8、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2011）

9、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》 建质［2004］213号

二、工程概况

本工程总建筑面积为63415.46平方米，30#楼共三层框架结构，建筑面积为2331.17m2。建筑檐口高度为11.1米，一层层高3.9米，二~三层层高为3.6米，斜屋面屋脊高度为13.1米，炮楼斜屋面屋脊高度为18.1米；其施工范围为：1到2轴交1/A轴到1/B轴，高度为10.6米；3到4轴交A轴到B轴和3到4轴交C轴到D轴，高度均为8.6米；其他高度为5.6米，此次高支模工程范畴内结构构件主要构件尺寸如下：结构梁主要截面有：,250*600，板厚120厚。

配电房共两层框架结构，建筑面积404.5m2,建筑檐口高度为9米，一层层高为4.8米，二层层高为4.2米，斜屋面屋脊高度为13米，其施工范围为：二层及斜屋面，斜屋面中间高度为8.2米；此次高支模工程范畴内结构构件主要构件尺寸如下：结构梁主要截面有：300*700，250*500，板厚120厚。

三、设计方案

1、材料选择

1）模板面板：选用14厚胶合板；

2）面板小楞：选用50*100杉木木方；

3）模板外楞：选用Q235A级碳素结构钢φ48×2.7焊接钢管；

3）支撑架：选用Q235A级碳素结构钢φ48×2.7焊接钢管，配套可锻铸铁制作的直角、旋转及对接扣件；

4）支撑架与模板连接：选用可调顶托。

2、构件模板设计

梁模板：梁底模板采用14厚胶合板模板，250和300宽梁采用50×100木方小楞2根，梁两侧2根φ48×2.7钢管间距900、纵向间距800；梁下采用1根φ48×2.7钢管立杆支撑加可调顶托连接，纵向间距800。所有梁侧模板采用14厚胶合板模板，50×100木方小楞，φ48×2.7钢管外楞间距600，上部φ48×2.7钢管斜撑间距600。

3、模板支撑架设计

1）模板支撑架选型

选用扣件式满堂脚手架。板下φ48×2.7钢管立杆间距800×800；对于梁宽为300的梁下采用1根φ48×2.7钢管立杆，纵向间距不大于800；立杆纵横向均设水平φ48×2.7钢管拉杆，步距不大于1500；纵横向均设φ48×2.7钢管扫地杆，扫地杆距地200；架体四周边框架梁内侧立杆处及每9m左右范围梁侧立杆处满设垂直剪刀撑一道。

2）构造要求

（1）立杆

立杆接长采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件交错布置，2根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内间隔一根立杆的2 个相隔接头在高度方向错开的距离大于500，各接头中心到主接点的距离不大于步距的1/3。

可调顶托螺杆伸出钢管顶端的悬臂高度不大于0.2m。（设计计算时取α=0.3m）。

（2）水平拉杆和扫地杆

水平拉杆和扫地杆接长采用搭接，搭接长度不小于1.00m，连接扣件不小于3个，均匀布置，扣件距杆端不小于100。梁底水平横杆设置在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头。立杆基础不在同一高度上，将高处的纵向扫地杆向低处通长与立杆固定。

（3）剪刀撑

斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立杆上，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在20cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1.00m，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端的距离不小于100。

（4）连墙杆

在每一框架柱（框架柱按层分段浇筑，施工时先浇筑框架柱，后浇筑梁板结构）上设纵横向连墙杆，连墙件垂直间距不大于3步。连墙件采用刚性连接，连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直。连墙杆伸出扣件的距离大于100。

（5）立杆与基体的连接

立杆通过设木垫板与基体连接。

4、模板及其支撑架验算

见附件：模板及其支撑架验算。

四、施工方案

1、施工顺序

1）模板支撑架施工顺序

各层结构工程施工→测量放线，准确定位立杆位置→架体搭设→架体施工中间检查→架体验收。

2）混凝土结构施工顺序

主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，具体施工程序如下：立杆位置放线定位→满堂支撑架体施工→架体检查验收→主梁、次梁底模板支撑→主梁、次梁钢筋绑扎→主梁、次梁侧模，平板模板支设→板钢筋绑扎→混凝土浇筑，覆盖保温养护→模板、架体拆除。

2、施工要点

1）在模板及其支撑架搭设、拆除和混凝土浇筑前技术人员必须按方案意图及相关国家现行规范要求向作业人员做好技术交底工作。

2）模板及其支撑架系统所用材料必须符合设计要求及相关国家现行规范要求。材料进场时现场派专人检验钢管和扣件质量，不合格的不得使用，特别注意有裂缝、锈蚀严重的、弯曲变形严重的、壁厚少于2.7mm等钢管、有裂缝、变形的扣件禁止使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。

3）支撑架基础必须满足设计方案要求，验收合格后方可进入支撑架搭设施工。

4）模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。

（1）立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样，确保每一根立杆位置准确。在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。

扣件式脚手架立杆允许偏差A（mm）

注：中间档次用插入法。

（2）立杆接长均采用对接形式，严禁采用搭接。可调顶托螺杆伸出钢管顶端的悬臂高度不大于0.2m。

（3）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆设在梁模板中心线处，其偏心距不得大于25mm。

（4）扫地杆和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。

（5）剪刀撑必须与立杆、扫地杆和水平拉杆根根相连，不得漏连。

（6）模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大设计方案最大间距外。

（7）梁起拱按设计要求留设。

5）混凝土浇筑采用由一端内侧向一边浇筑的方式，以确保模板支架施工过程中均衡受载，对于反梁部分可考虑二次浇筑以减轻模板系统线荷载。

6）模板拆除

（1）高架区其下各层模板及其支撑的拆除必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2015）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。

（2）拆除时应遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时作业，拆除时应采用可靠的安全措施。

（3）卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。

（4）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回仓库修整。配件经检查、修整后，按品种、规格分类存放，妥善保管。

3、检查与验收

1）构配件检查与验收

（1）检查钢管、扣件产品质量合格证，进场时现场其外观质量。不合格的不得使用，特别注意有裂缝、锈蚀严重的、弯曲变形严重的、壁厚少于2.7mm等钢管、有裂缝、变形的扣件禁止使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。

（2）在架体搭设过程中应派专人检查扣件的紧固度，以保证每个扣件连接可靠。在混凝土浇筑前，再随机抽取5%扣件进行检查。

2）架体检查与验收

（1）搭设前对地基进行验收。

（2）模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施跟踪检查。

（3）架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计方案及规范要求。

（4）在浇筑混凝土前，对模板系统、模板支架系统进行验收；在浇筑过程中，检查是否超载，观察模板及支架变形情况。

4、安全施工要点

（1）明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

（2）支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。

（3）支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。

（4）支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。

（5）支摸搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支摸底下，并由安全员在现场 监护。

（6）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。

（7）施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。

（8）支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

（9）恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。

250*600梁模板(扣件钢管架)计算书

梁段:kl。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.6；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；

梁支撑架搭设高度H(m)：7.80；梁两侧立杆间距(m)：0.9；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：1；

采用的钢管类型为Φ48×2.7；

立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：3；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：600；

竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，450mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 60×1.4×1.4/6=19.6cm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：

M = 0.125ql2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.6×17.85=12.851kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.6×4=3.36kN/m；

计算跨度: l = (750-250)/(3-1)= 250mm；

面板的最大弯矩 M= 0.125×(12.851+3.36)×[(750-250)/(3-1)]2 = 1.27×105N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25×(12.851+3.360)×[(750-250)/(3-1)]/1000=5.066 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.27×105 / 1.96×104=6.5N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =6.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 12.851N/mm；

l--计算跨度: l = [(750-250)/(3-1)]=250mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.4×1.4×1.4/12=13.72cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×12.851×[(750-250)/(3-1)]4/(100×9500×1.37×105) = 0.201 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(750-250)/(3-1)]/250 = 1mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.201mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q = 5.066/0.600= 8.443kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；

I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；

E = 9500.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.304 kN·m，最大支座反力 R= 5.572 kN，最大变形 ν= 0.190 mm

(1)次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.04×105/8.33×104 = 3.6 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

(2)次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.19mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.572kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.121=8.24cm3；

I = 2×9.891=19.78cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.279 kN·m，最大支座反力 R= 6.368 kN，最大变形 ν= 0.039 mm

(1)主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.79×105/8.24×103 = 33.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =33.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2)主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.039 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.039mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.875mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 266.67×14×14/6 = 8.71×103mm3；

I = 266.67×14×14×14/12 = 6.10×104mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.75+0.35]×0.27=6.232kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.50)×0.27=1.680kN/m；

q=6.232+1.680=7.912kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2= 0.125×7.912×2002=3.96×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×6.232×0.2+0.437×1.68×0.2=0.614kN

RB=1.25ql=1.25×7.912×0.2=1.978kN

σ =Mmax/W=3.96×104/8.71×103=4.5N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.193kN/m；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；

E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×6.232×2004/(100×9500×6.10×104)=0.09mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.09mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.978/0.267=7.418kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×7.418×0.2672 = 0.053 kN·m；

最大应力 σ= M / W = 0.053×106/83333.3 = 0.6 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 0.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×7.418×0.267 = 1.187 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×1.187×1000/(2×50×100) = 0.356 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.356 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×7.418×266.6674 /(100×9500×416.667×104)=0.006mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.267×1000/250=1.067 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.006 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.067 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=0.614kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=1.978kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(1.200-0.400)/4×0.267×(1.2×0.250×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.267×(0.750-0.250)×0.350=0.683kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N3=0.192 kN；

N2=4.188 kN；

最大弯矩 Mmax=0.144 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.078 mm；

最大应力 σ=0.144×106/4490=32.1 N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 32.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=4.49 cm3；

I=10.78 cm4；

E= 206000 N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.192 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.041 kN·m ；

最大变形 νmax = 0.085 mm ；

最大支座力 Rmax = 0.627 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.041×106 /(4.49×103 )=9.1 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 9.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.085mm小于800/150与10 mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.188 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 0.893 kN·m ；

最大变形 νmax = 1.845 mm ；

最大支座力 Rmax = 9.492 kN ；

最大应力 σ =M/W= 0.893×106 /(4.49×103 )=198.9 N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 198.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=1.845mm小于800/150与10 mm,满足要求!

八、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力： N2 =9.492kN；

脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.116×7.8=1.087kN；

N =N2+N3=9.492+1.087=10.579kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；

lo -- 计算长度(m)；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.012；

上式的计算结果：

立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.163×1.012×(1.8+0.1×2) = 2.354m；

lo/i = 2353.912 / 15.9 = 148；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.316；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10578.937/(0.316×424) = 79N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 79N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：N1 =4.188kN；

脚手架钢管的自重： N3 =1.2×0.116×7.8=1.087kN；

N =N1+N3 =4.188+1.087=5.274kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；

A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo -- 计算长度(m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo = Max[1.163×1.7×1.8,1.8+2×0.1]= 3.559 m；

k -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

得到计算结果: 立杆的计算长度

lo/i = 3558.78 / 15.9 = 224；

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo= k1k2(h+2a) = 1.163×1.012×(1.8+0.1×2) = 2.354 m；

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.012；

lo/i = 2353.912 / 15.9 = 148；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.316；

钢管立杆的最大应力计算值；σ= 10578.937/(0.316×424) = 39.4N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 39.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

板模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

二、荷载设计

三、模板体系设计

设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.782×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m

σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.363kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.363×3004/(384×10000×281250)＝0.126mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

满足要求！

五、小梁验算

因[B/lb]取整＝[7200/800]取整＝9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

q1＝0.8max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.8×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.099kN/m

因此，q1静＝0.8×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.8×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)×0.3＝1.154kN/m

q1活＝0.8×1.4×Q1k×b=0.8×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.154×0.82+0.121×0.945×0.82＝0.193kN·m

q2＝0.8×1.2×G1k×b=0.8×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.8×1.4×Q1k=0.8×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.097×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.601kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.099×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.193，0.601，0.791]＝0.791kN·m

σ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.154×0.8+0.62×0.945×0.8＝1.158kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.8+0.681×3.15＝2.198kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.099×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.158，2.198，3.174]＝3.174kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.3＝1.069kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.069×9004/(100×9350×2560000)＝0.185mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.6mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.069×2504/(8×9350×2560000)＝0.022mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm

满足要求！

六、主梁验算

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.8max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.8max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.786kN/m

q1静＝0.8×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.8×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.3＝1.219kN/m

q1活＝0.8×1.4×Q1k×b=0.8×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.3=1.129kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.219×0.9+1.223×0.567×0.8＝1.878kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.786×0.25＝0.447kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.878kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.129×0.8＝1.161kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.129×0.25＝0.282kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.161kN;

2、抗弯验算

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.501kN·m

σ＝Mmax/W＝0.501×106/4490＝111.62N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.895kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.895×1000/424＝18.372N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.637mm

跨中νmax=0.637mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.556mm≤[ν]=250×2/250=2mm

满足要求！

七、立柱验算

1、长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1600=2808mm

λ=max[l01,l02]/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197

Mw=0.8×1.4ωklah2/10=0.8×1.4×0.065×0.8×1.62/10＝0.019kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.8×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+0.8×1.4×1]×0.8×0.8+0.019/0.8＝4.699kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4699.202/(0.197×424)+0.019×106/4490＝60.462N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1600=3243.24mm

λ2＝l02/i＝3243.24/15.9＝203.977，查表得，φ2＝0.175

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.065×0.9×1.62/10＝0.019kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.8×1.4×1]×0.8×0.8+0.019/0.8＝4.942kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4942.202/(0.175×424)+0.019×106/4490＝70.809N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

八、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N＝4.699kN≤[N]＝30kN

满足要求！

附图：

30#楼

配电房：

本文来源：https://www.2haoxitong.net/k/doc/e100bd465122aaea998fcc22bcd126fff6055d1b.html