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发布时间:2023-11-09 20:52:25 来源:
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201
0年1
O月
焦作大学学报
、
No.4
0ct.2O1O
第4期
JOURNAL OF JIAOZUO UNIVERSITY
基于Ans
ys的齿轮仿真分析
吕纯洁
(洛阳理工学院机械工程系,
河南洛阳471023)
摘要:文章利用Ansys软件对齿轮齿根弯曲应力进行有限元仿真分析,与理论结果做比较,从网格类
型、网格精度、加载方式等方面寻求最佳模型,为齿轮的优化设计弄口可靠性设计奠定了坚实的基础。
关键词:有限元分析;齿根弯曲应力;应力云图
中图分类号:TH132.41
文献标识码:
A
文章编号:1008—7257(2OLO)O4一OlOO一03
齿轮是机械中最重要的零件之一,其形状比较复
杂,传统上一般以安全系数、许用应力为基础进行设
计,带有很大的近似性。计算结果无法外推到复杂载荷
30mm,内孔径d0=30mm。8级精度,工作平稳,传递功
率P=10Kw,转速n=970
r
/r
ad。
2.2理论分析
状况下,缺乏真实的应力应变分布规律,不能进行结构
优化设计。
名义转矩T=9550P/n=98454N.ml
n
切向力F。=2T/d=2461N
法向力F =FI
/cos
20。=2691N
1.有限元法在齿轮中的应用
有限元法(FEM)是随着电子计算机的发展而迅速
使用系数K =1
动荷系数K =1.2
齿间载荷分配系数K =1.2
发展起来的一种现代计算方法,在机械方面的应用极为
广泛。以齿轮分析为例,近年来建立的齿轮有限元模型
更加接近客观实体,为全面准确地模拟齿轮应力应变规
律提供了更为可信的基础。从模型的空间形态上看,三
齿向载荷分配系数K。=1.185
载荷系数K=KA
K K K8=1.7
齿形系数YF
=2.80
应力修正系数Y =1.55
维齿轮模型逐渐取代二维模型。全面直观地反映客观实
际;从模型的材料性质上看,材料参数得到细化,涵盖
了齿轮弹性和塑性变形特性;从分析过程看,在静态过
程基础上深化齿轮动态过程(瞬态、冲击、碰撞等),为
复杂工况的模拟提供了可能…。伴随着计算机硬件的
齿根弯曲应力叮r=2KTYnYs
I/br
a
d=151.3Mpa
3.有限元分析过程
采用Pr
o/e进行参数化建模,利用i
g
s格式导人An-
s
ys中,齿轮模型如图一所示 。
飞速发展与各类有限元应用软件的持续改进,有限元法
模拟仿真的精确度、准确度与计算速度不断获得提高。
Ansys软件是大型通用有限元分析软件,能够进行
结构、热、声、流体及电磁场等学科的研究。在利用An-
sys软件对齿轮做仿真分析的过程中,模型形态、网格类
型、网格精度和加载方式等因素均对分析结果有影响。
本文以齿轮的齿根弯曲应力为例,结合理论结果,通过
对比分析,寻求齿轮仿真分析的最佳模型。
2.问题的提出
2.1基本参数
为分析方便,选取整体式直齿圆柱齿轮。齿轮齿数
Z=20,模数m=40mm,分度圆直径d=80ml
n,齿宽b=
收稿臼期:
2010—07—06
二维形态
作者简介:吕纯洁(1973一),女,河南南阳人,洛阳理工学院机械工程系讲师,硕士,从事有限元分析、计算机模拟等方面的研究。
第4期
吕纯洁:
基于Kn ̄ys的齿轮仿真分析
1O1
三维形态
图1
齿轮模型
3.1网格精度的影响
对于二维形态,选取pl
ane42单元,按精度等级从1
到4划分网格。求解齿根弯曲应力时轮齿被视为悬臂
梁,故约束方式选择为内径全约束;齿根弯曲应力的极
值应发生在啮合力作用于齿顶时,故加载方式选择为齿
顶施加法向载荷2619N【
3
J。不同网格精度时应力极值
如表1所示。
表1
不同网格精度时应力极值
精度等级
单元数
节点数
应力极值
Mpa
1
50o5
5850
126.613
2
3847
4592
149.161
3
2957
3554
132.935
4
2586
301l
13O.154
结论如下:
(1)齿轮局部折断时,载荷作用于齿顶截面,齿根
弯曲应力极值发生在接近齿根的截面上,该截面即为危
险截面,如图2所示。用二维单元进行分析时,不需要
考虑载荷系数。
强蹴‘
龇
辩
尊 E 咂j
.
黛搏
j
鞲 嚣一 ,
£鼯 i
.
氢#刑 蒋
・ §§ #-砖
静孵
-强 .鲥3
图2
齿根弯曲应力分布规律
(2)单元精度是影响模型准确度的因素之一。原则
上精度越高,模拟结果越.
准确,如表中2级精度较之于
3级精度,应力极值要明显贴近理论值。当精度处于某
个范围时,相邻等级间的差别不是很明显,如表中3级
精度和4级精度之间,应力极值数值非常接近。精度过
高时网格容易出现异化,反而使模拟结果失去准确性,
如表中1级精度,应力极值出现较大偏差。
(3)考虑网格精度时,需要仔细观察模型变化处被
细化的网格和其他部分网格的均匀程度,网格越均匀,
模型准确度越高。如图3为1级和2级精度下网格划
分图,虽然1级精度网格较多,但大量集中于齿根,轮毂
到轮缘部分较疏,容易导致计算过程出现较大误差:2
级精度时网格较为均匀,故计算结果十分贴近理论值。
1级精度
2级精度
图3 不同精度时的有限元模型
3.2 网格类型的影响
对于二维形态,按2级精度,分别选取pl
ane42单
元、pl
a
ne182单元和pl
ane183单元划分网格。约束方式
选择为内径全约束,加载方式选择为齿顶施加法向载荷
l
O2
焦
作
大
学
学
报
201
0年1
0月
2619N。Pl
ane42和pl
n
a
e182为四节点单元,常用于轴
程I
辫 曩榭
鞠螬
对称模型;pl
n
a
e183为八节点单元,能够很好地适应不
a藿
规则模型的分网。应力极值如表2所示。
蕊鞯-I
譬罄晦 l
单元类型
单元数
节点数
应力极值Mpa
鞫陶障
碍鞠瞬
矗 蕊
・.
寓-蕾}
,
pl
ane42
3847
4592
149.1
61
*档l
l,拳 埔 湛
pl
ane182
3847
4592
145.913
鬻啦
基喜聋。毒皇毒
pl
ane183
3008
9982
172.411
结论如下:
单元类型是影响模型准确度的因素之一。分析时
应选用和模型匹配的单元,特性形似的单元分析结果比
较接近,不用特性的单元分析结果相差较大。如本例中
齿轮为轴对称模型,适合用Pl
ane42单元和pl
ane182单
元,分析结果和理论值误差不大;Pl
ane183单元显然不
适合此类模型。
3.3加载方式的影响
二维齿轮模型无加载方式上的区别,选择三维模型
分析,选取so
l
i
d45单元划分网格,单元数为62834,节
点数为13336。约束方式选择为内径全约束,加载方式
选择为齿顶节点施加法向载荷 J。应力极值如表3所
刁 o
加载方式
应力极值Mpa
齿顶7节点施加均布载荷636N
2oo.322
齿顶5节点施加均布载荷890N
153.476
结论如下:
图4 不同加载方式时的应力分布规律
(1)三维模型的复杂程度远高于二维模型,更接近
随着计算机和有限元软件的不断更新,齿轮的仿真
于实际情况。计算时需考虑载荷系数,法向载荷总和为
分析是发展的必然趋势。模型形态、网格类型、网格精
4452N,加载时载荷平均分布于齿顶线各节点处。齿根
度和加载方式等因素均对分析结果有影响,综合多种因
弯曲应力极值发生在接近齿根的截面上,该截面即为危
素,建立最佳模型,是进一步对齿轮进行优化设计和可
险截面。
靠性设计的基础所在。
(2)利用Ans
ys分析时,需注意模型结构突变处节
参考文献:
点所属单元容易产生异化,如在此类节点处施加载荷,
[1]杨生华,王统.齿轮轮齿变形中的接触有限元仿真分析
易导致局部应力集中,
分析结果丧失准确性 j。如图4
[J].煤矿机械,1999,(8):
9-
-
1
1.
所示,本例中在齿顶全部七个节点均施加载荷,端面上
[2]白金兰,王殿忠.有限元法在标准直齿圆柱齿轮弯曲疲劳
节点计算时产生误差,应力放大,本应在齿根处发生的
强度计算中的应用[J].沈阳航空工业学院学报,2001,
极值被转移到该节点处。
(1):1
2~14.
(3)实际齿轮的啮合过程中,由于齿轮变形,端面
[3]王玉新,杨柳.渐开线直齿圆柱齿轮齿根应力的有限元分
节点的接触概率降低,法向力会明显减小。在除去端面
析[J].机械设计,2001,(8):21—24.
[4]刘道玉,迟毅林.渐开线直齿圆柱齿轮有限元仿真分析
节点之后的五个节点上施加均布载荷,更接近于齿轮啮
[J].陕西工学院学报,2004,(3):
4m6.
合过程中的实际受力情况,分析结果和理论结果比较吻
[5]王庆五,左荫.ANSYS10.0机械设计高级应用实例(第2
合。
版)[M].北京:机械工业出版社,2006.
(责任编辑
陈永康)
Si
mul
ati
on Anal
ysi
s of Gear Based on Ansys
LV Chunj
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(Luoyang
I
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Luoyang411
023。
Chi
n
a)
Abstract:Gear
s bending stress was analysed by using the f
i
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Key words:f
i
nit
e el
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ysis;bending st
resses of
gear;str
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本文来源:
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