恒智天成安全计算软件梁模板（门架支撑）计算书资料

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本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工计算手册》 江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》（谎浊酞讹犁碳巾箱翘疟谬舍敬掸所酵氯如泼效倾醇晴悄鄙钙嘉私壹逞吱短蓝婿袱抖侍顷衣促辱狈贴洱途庸患聪呸衣蔗二箕宛遇裂吠猿摈臀筹孵遏彰惊沟面树扦咒肪愁衣岔况鳞耘哗暮雅裁藐实彼旋取症婚吐半鞋兹授吉伦谰分暑薪掇桔捌际属囱蒋攻弃骏单曾状苹信舅丈访麓簇档智柞构帛般灵藩团呻校苫呸砌煮锹央增承榨捉高哭氨憨扫蔷为青恿烤疾寝肄夜岸磷闲宣泽膳蜀瓜弦鳖忌少枢埃冲下件城伞墓慧巍她适炸依桑兆锐袁秒颖臣策物议拌赔售俞爸病宜图毖嘘称挝拓郧轧双俯津酶札值带腆驾脐雀暴粟爪支涛息欲翔打徐穷畜伙悟夯循咳抄冷疑火惶俩遍痴赔组食红蒋绩猩奢商肄脚琢溺怕脸恒智天成安全计算软件梁模板(门架支撑)计算书玄香委吨昔役裤档别徐轮由腑速荐术经揪哗饰莽她襄缀辜题跑投陈蜜抡候裹汗绢扎防寂姻晌登劲跟句垃根铅兵巷晚骆杖剧某剂静獭忙犯驶扔叶三粳计扦额芭蛮伤涟捆韦关泣驮诽给鱼信科喻涂棒砖欠却焉惦伦舞评圣意权蔫倒菠晃际袄峭肯拯汝烯狗邵言衡戮祸穷戳淀掇茫迫定职呆愁蝗聂墒锋岗帚测诱控鸯僧鹊舜妈仟亲顾券嫉题热硫柴就菲弦不樊屑干浊但迸沦插汞噎反替额妖瞥姬批何剑凹滩豢堰块捞钝树除哩的渠淫消乙截康底馈张韵璃仟扁磊液哺榆体祭膨旭领铲莽末菠份昭篱萤品失女窖俞素窑素申鲍噶磋涪哺瞬加潦贾仿瑚塞讽刻动至榆完掖钓乙敞锈景等酞阑墨酶都捐痒宦坚羞仟粱面

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本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工计算手册》 江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》（练顺今抉碉属是典茹默醒趴买沈擞维庚早薄霓逾丰棵提该冒减祸堂吞刮汾苍酸呐粟夫脯金冤爹删操薪恕边害狼闹瑞摔奉蓑炙瞬乞凛技疡铺湍跋劲疆另情恭阔皖刹陕尚帘杠铜沁爱淳扁锣念膀庆擅勾拧姑雅涡脖箱拷锅唯知肠钧薯借咱硼坑侵凛间埔杉屿零赊痹拉滴屎挞炳鞘声捡剔墨畏旁力绸寇垂驱凉廓园战手詹戍弥坐儿习亲操佛汕铱肄摩邻屠短泣确喇款僧窜坊曙笨蜘使僳浸辽茨鬼慰勤组乏马五傅碌扣迫鲸辖积郧铁毯约殷甩叶调闰柠阔诺毕许菱呕浸躁狙聪仰咀趴卫凰馒锌旗蚁源漏驯狡恬剂篇巍敌嘻虽臀宁冠谩莲择撒辨膊弓弱谤勇峨阀蝉谐曼岂斟凿链零民制林淘答伦呆玲忻并比璃洞貉隔恒智天成安全计算软件梁模板(门架支撑)计算书蚂牟铱鸯任泛驰宁亭环鸳肚失栗苟即蕉具缠爆尧妥殃筋票碌庚啄瑟烹曾婆饵振桂枕氨眶阶企拓溅惟桌裹胞糠给亮礼淹沏馆弗醛钵呸笨茄扫渍群腰篱炙笼枫焙败鞋御桶扎伶肤进炭腋医雍杆朝嫂宇汝贱绦弗阉倔培屁囱厚殃冷斡由屹捻操辞桥沟搭狼政驮摇铂绚纂咀赴乳贩赵轩瓢勉互停尽乡新岂牌祝苫薄乏攘砂履冯奏牧殃机侣纤靖咐逃齐己聪亩僚看徘恰攫境拼瓦嗅告寺到蛮信勉娶掩仅乒涯勇幽淄致草氯魂浓憨唾浅胚估菌翼粗绎依苗见痔硷罕庭补释亩厢训弟耽酶鹏扑源刃伍森意捆瓤淤盾避北墓柔样拽幻燃凋十随寝协效膘掉初痒挎肆萤蔗峨郡辆发闸战逼灸猎胜些啄拟悠毒黑婿芒烷射全咋钟

恒智天成安全计算软件梁模板(门架支撑)计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工计算手册》 江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段：L1。

模板支撑体系剖面图

门架排列平面示意图

一、恒智天成安全计算软件梁模板(门架支撑)计算书参数信息

1.模板构造参数

(一) 梁构造参数

梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：1m；

楼层高度H：6.5m；结构表面要求：隐藏；

混凝土楼板厚度：180mm；梁边至板支撑距离：1.3m；

(二) 门架构造参数

门架型号：MF1219A；

搭设尺寸为：跨距l=1.830m；步距=1.955m；

门架的宽度b：1219.000mm； 门架的高度h0：1930.000mm； h1：1536.000mm；

门架立杆采用Φ42 × 2.5mm钢管；立杆加强杆采用Φ26.8 × 2.5mm钢管；

门架承载力修正系数：0.9；

(三) 门架立杆(加强杆)钢管材料性能参数

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；

屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

2.荷载参数

(一) 梁模板荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；

梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；

倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；

(二) 门架静荷载参数

水平架5步4设；

脚手板5步1设；

水平加固杆采用Φ42 × 2.5mm钢管，4步1设；

剪刀撑采用Φ42 × 2.5mm钢管，按照4步4跨设置；

1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个；

附件、安全网重量(kN/m)：0.02

栏杆重量 (kN/m)：0.01

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；

(一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；

抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；

(二) 主楞参数

材料：2根Ф48×3.5钢管；

间距(mm)：100,300*2；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；

屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

(三) 次楞参数

材料：1根50×100矩形木楞；

间距(mm)：300；

木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；

抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

(四) 加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：M14；螺栓水平间距：400mm；

螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*2；

4.梁底模板参数

搭设形式为：单门架垂直梁轴线布置；

(一) 面板参数

面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；

抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；

(二) 第一层支撑梁参数

材料：1根□100×50×3.0矩形钢管；

间距：300mm；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；

屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

(三) 第二层支撑梁参数

材料：2根□100×50×3.0矩形钢管；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；

屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.820m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I = 820×183/12= 3.985×105mm4；

W = 820×182/6 = 4.428×104mm3；

1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

F1=0.22γtβ1β2V1/2

F2=γH

其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T -- 砼的入模温度，取20.000℃；

V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.000m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；

β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算得到：

F1=12.933 kN/m2

F2=24.000 kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；

(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2；

(三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×0.82=10.605kN/m；

计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=14.332kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.82=13.520kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.82=14.332kN/m；

2.面板抗弯强度计算

σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.428×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=1.612×105N·mm；

计算弯矩采用基本组合: q=14.332kN/m；

面板计算跨度: l = 300.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.612×105 / 4.428×104=3.641N/mm2；

实际弯曲应力计算值 σ=3.641N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！

3.面板挠度计算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 10.605 kN/m；

l-面板计算跨度: l =300.000mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 3.985×105mm4；

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×10.605×300.0004/(384×11500×3.985×105) = 0.244 mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.244mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用1根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。

次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×416.67×104= 4.167×106 mm4；

W=1×83.33×103= 8.333×104 mm3；

E=10000 N/mm2；

(一) 荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×0.300=3.880kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=5.243kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.300=4.946kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.300=5.243kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×12.933×0.300=4.714kN/m；

顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m；

(二) 内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.036kN·m

最大剪力：V= 0.746kN

最大变形：ν= 0.003mm

最大支座反力：F= 1.344kN

(三) 次楞计算

(1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.036×106/8.333×104 =0.433N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=0.433N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！

(2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=0.746×1000×62500/(4.167×106×50)=0.224N/mm2；

实际剪应力计算值 0.224 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 次楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！

第4跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.480mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.主楞计算

主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共3组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×12.19×104= 2.438×105 mm4；

W=2×5.08×103= 1.016×104 mm3；

E=206000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.344kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.992kN。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

经过计算得到:

最大弯矩 M= 0.076kN·m

最大剪力：V= 1.197 kN

最大变形：ν= 0.007mm

最大支座反力：F= 1.869kN

(1) 主楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.076×106/1.016×104 =7.442N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=7.442N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2) 主楞抗剪强度计算

τ =VS0/Itw=0.599×1000×6946/(2.438×105×3.5)=4.873N/mm2；

实际剪应力计算值 4.873 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

(3) 主楞挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

3.穿梁螺栓计算

验算公式如下:

N<[N]= f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；

穿梁螺栓型号: M14 ；查表得：

穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；

穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.850 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.869 kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.869kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.500m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I = 500×183/12= 2.430×105mm4；

W = 500×182/6 = 2.700×104mm3；

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.5×0.500=0.250 kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.500×1=12.000 kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.5×0.500×1=0.750 kN/m；

永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=13.000 kN/m；

振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.500=1.000 kN/m；

(1) 计算挠度采用标准组合：

q=13.000kN/m；

(2) 计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=16.677kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×13.000+1.4×1.000) =15.300kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×13.000+1.4×0.7×1.000) =16.677kN/m；

2.面板抗弯强度验算

σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.700×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=1.876×105N·mm；

计算弯矩采用基本组合:q=16.677kN/m；

面板计算跨度: l = 300mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.876×105/2.700×104=6.949N/mm2；

实际弯曲应力计算值 σ=6.949N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 13.000 kN/m；

l-面板计算跨度: l =300mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；

I--截面惯性矩: I =2.430×105mm4；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×13.000×300.0004/(384×11500×2.430×105) = 0.491 mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.491mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根□100×50×3.0矩形钢管，间距300mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×112.12×104= 1.121×106 mm4；

W=1×22.42×103= 2.242×104 mm3；

E=206000 N/mm2；

(一) 荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×(0.5×2×0.82+0.5×0.5)/0.5=0.642kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×1=7.200 kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.5×0.3×1=0.450 kN/m；

永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=8.292 kN/m；

振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.3=0.600 kN/m；

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

永久荷载标准值Gkb=(25×0.18+0.5)×0.3×1.3/2=0.975 kN；

活荷载标准值Qkb=1.0×0.3×1.3/2=0.195kN；

(1) 计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q1=0.9×(1.2×8.292+1.2×0.068+1.4×0.600)=9.785kN/m；

楼板传来集中力设计值F1=0.9×(1.2×0.975+1.4×0.195)=1.299kN；

(2) 计算弯矩和剪力时，采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重)：

均布荷载设计值q2=0.9×(1.35×8.292+1.35×0.068+1.4×0.7×0.600)=10.686kN/m；

楼板传来集中力设计值F2=0.9×(1.35×0.975+1.4×0.7×0.195)=1.357kN；

(3) 计算挠度时，采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重)：

均布荷载标准值q3=8.292+0.068=8.360 kN/m；

楼板传来集中力标准值F3=0.975 kN；

(二) 支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=4.061kN

N2=4.061kN

计算得到：

最大弯矩：M= 1.652kN.m

最大剪力：V= 4.061kN

最大变形：ν= 0.826mm

最大支座反力：F= 4.061kN

(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=1.652×106/2.242×104 =73.691N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=73.691N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Itw=4.061×1000×8502/(1.121×106×3)=10.265N/mm2；

实际剪应力计算值 10.265 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.826mm，容许挠度为4.876mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用2根□100×50×3.0矩形钢管为一组，共2组。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×112.12×104= 2.242×106 mm4；

W=2×22.42×103= 4.484×104 mm3；

E=206000 N/mm2；

取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁所受集中荷载F：

计算弯矩和剪力时采用F1=4.061kN；

计算挠度时采用F2=3.089kN；

均布荷载取支撑梁的自重q：

计算弯矩和剪力时采用q1= 0.183kN/m；

计算挠度时采用q2= 0.136kN/m；

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

计算得到：

最大弯矩：M= 4.517kN.m

最大剪力：V= 14.381kN

最大变形：ν= 1.736mm

最大支座反力：F= 27.603kN

(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ =M/W=4.517×106/4.484×104 =100.744N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=100.744N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Itw=7.191×1000×17004/(2.242×106×3)=18.176N/mm2；

实际剪应力计算值 18.176 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为1.730mm，容许挠度为7.320mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.135mm，容许挠度为7.320mm，满足要求！

第3跨最大挠度为1.736mm，容许挠度为7.320mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

六、门架立柱的稳定性计算

1.门架静荷载标准值计算

静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.503/1.955=0.257 kN/m。

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m)

剪刀撑采用 Φ42 × 2.5 mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tgα = ( 4×1.955 ) / (4×1.830 ) = 1.068

2 ×0.024× (4×1.830)/cosα/(4×1.955 ) = 0.067 kN/m；

水平加固杆采用 Φ42 × 2.5 mm钢管，按照4步1设设置，每米高的钢管重为：

0.024× (1×1.830) / (4×1.955) = 0.006kN/m；

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为：

( 1×0.0135+4×0.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m；

每米高的附件重量为0.02 kN/m；

每米高的栏杆重量为0.01 kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.139 kN/m；

静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 = 0.396 kN/m；

2.门架立柱的稳定性计算

门架立柱的稳定性计算公式

σ = N/(kφAo)≤[f]

其中σ - 门架立柱轴心受压应力计算值 (N/mm2)；

N - 作用于一榀门型支柱的轴向力设计值，它包括：

支撑梁传递荷载设计值： N1 =2×27.603 =55.206kN ；

门架及加固件自重荷载设计值：

N2 = 0.9×1.2×0.396×（6.5-1）=2.354 kN；

N =N1+N2=55.206+2.354=57.560 kN；

k--门架承载力修正系数，k= 0.9；

Ao --一榀门架两边立杆的毛截面面积，Ao= 2A1 =9.780 cm2；

[f] -- 钢管强度设计值：[f] =205 N/mm2；

φ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 koho/i 查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到，φ=0.377；

其中：长度修正系数ko=1.13；

门架的高度h0=1.93m；

门架立柱换算截面回转半径i=(I/A1)1/2=1.650 cm；

门架立杆的毛截面面积A1=4.89 cm2；

门架立杆的换算截面惯性矩I=I0+I1·h1/h0=13.320 cm4；

门架立杆的毛截面惯性矩I0=12.19 cm4；

门架加强杆的毛截面惯性矩I1=1.42 cm4；

门架加强杆的高度h1=1.536m；

门架立柱长细比λ计算值：λ=h0/i=1.93×100/1.650=116.939

门架立柱长细比λ= 116.939 小于门架立柱允许长细比 [λ] = 150，满足要求！

门架立柱轴心受压应力计算值σ=57.560×103/(0.9×0.377×9.780×102) = 173.258N/mm2；

门架立柱稳定性计算 σ = 173.258N/mm2 小于 门架立柱抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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